技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及鑄錠擠壓技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種穿孔針半隨動半固定的擠壓方法。
背景技術(shù)：
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用隨動針擠壓時，擠壓錠的未變形部分與穿孔針之間就不存在相對運動，只是在變形區(qū)域出現(xiàn)了剪應(yīng)力，擠壓時隨動針向前運動，并進而穿過了模具，在擠壓制品與相應(yīng)的穿孔針范圍之間，產(chǎn)生了比剪切摩擦小得多的庫倫摩擦，相對穿孔針拉應(yīng)力載荷來說，可以忽略不計；使用隨動針時，穿孔針都設(shè)計成尖端直徑小于尾端直徑的梭型結(jié)構(gòu)，導致擠壓出來的管材頭端內(nèi)徑小于尾端的內(nèi)徑；用固定針擠壓時，一開始針上就出現(xiàn)拉應(yīng)力峰值，其數(shù)值的大小跟鑄錠內(nèi)孔直徑，鑄錠長度息息相關(guān)，鑄錠越長，與穿孔針的接觸面積越大，金屬流動作用在針上的摩擦拉力就越大，斷針的可能性就也大。
技術(shù)實現(xiàn)要素：
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本發(fā)明本發(fā)明克服了上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供了一種穿孔針半隨動半固定的擠壓方法；本發(fā)明將隨動針擠壓方式和固定針擠壓方式結(jié)合在一起，形成一種擠壓針半隨動半固定的復合擠壓方式，既能保證不損傷穿孔針還能加長鑄錠的長度，還能減少用隨動針擠壓時管材內(nèi)徑頭尾不均的問題。
一種穿孔針半隨動半固定的擠壓方法，包括以下步驟：
a、鑄錠的選擇：所述鑄錠的長度大于650mm；
b、隨動針擠壓：選擇隨動針作為穿孔針，將選好的鑄錠在與隨動針保持相對靜止的狀態(tài)下向前移動一段距離后隨動針停止運動；
c、隨動針停止：隨動針隨著鑄錠運動一定距離后，相對模具保持固定；
d、繼續(xù)擠壓：由于隨動針保持靜止，此后擠壓處的制品內(nèi)徑為一致。
進一步的，所述步驟b中的隨動針運動的距離為100mm-200mm。
進一步的，所述步驟b中的隨動速度為0.2mm/s。
進一步的，所述步驟b和步驟d中的擠壓溫度為400°。
進一步的，所述步驟b和步驟d中的擠壓力為20-25mn。
本發(fā)明的有益效果是：
本發(fā)明使管材在擠壓突破時候擠壓力下降，隨著注定和穿孔針以相對靜止的狀態(tài)向前移動，鑄錠對擠壓針產(chǎn)生的摩擦拉力幾乎可以忽略，當隨動擠壓方式完成一定距離也就是調(diào)整的隨動距離完成后，擠壓針停止向前隨動，不在隨著鑄錠的移動而移動，而此時鑄錠的長度也應(yīng)到了以固定針擠壓方式擠壓時穿孔針承受的摩擦拉力范圍，擠壓針也不會因為拉力過大而斷裂，此時作為定徑部分的隨動針針體與模具的相對位置不再發(fā)生變化，此后擠壓出來的制品內(nèi)徑是一致的，沒有變化，由于穿孔針隨動距離短，也就是針體曾作為定徑部分長度短，針體直徑變化不是很大，所以整根制品的內(nèi)徑相差不大。
附圖說明：
圖1是本發(fā)明的工作流程圖。
具體實施方式：
以下將結(jié)合附圖對本發(fā)明進行詳細說明。
實施例一：
結(jié)合圖1所示，本實施例公開的一種穿孔針半隨動半固定的擠壓方法，包括以下步驟：
a、鑄錠的選擇：所述鑄錠的長度大于650mm；
b、隨動針擠壓：選擇隨動針作為穿孔針，將選好的鑄錠在與隨動針保持相對靜止的狀態(tài)下向前移動一段距離后隨動針停止運動；
c、隨動針停止：隨動針隨著鑄錠運動一定距離后，相對模具保持固定；
d、繼續(xù)擠壓：由于隨動針保持靜止，此后擠壓處的制品內(nèi)徑為一致。
具體的，所述步驟b中的隨動針運動的距離為100mm-200mm。
具體的，述步驟b中的隨動速度為0.2mm/s。
具體的，所述步驟b和步驟d中的擠壓溫度為400°。
具體的，所述步驟b和步驟d中的擠壓力為20-25mn。
實施例二：
使用25mn臥式反向雙動擠壓機擠壓7059合金，擠壓規(guī)格為140*5mm管材，根據(jù)擠壓針承受拉應(yīng)力和設(shè)備所能承受的最大及壓力，采用半隨動半固定的擠壓方式，將隨動距離調(diào)到150mm長，使用的鑄錠規(guī)格為φ252*132*650mm，擠壓溫度為400℃，擠壓速度為0.2mm/s；隨動針直徑頭端129mm，尾端131mm。
實施例三：
使用25mn臥式反向雙動擠壓機擠壓7059合金，擠壓規(guī)格為140*5mm管材，根據(jù)擠壓針承受拉應(yīng)力和設(shè)備所能承受的最大及壓力，采用半隨動半固定的擠壓方式，使用的鑄錠規(guī)格為φ252*132*650mm，擠壓溫度為400℃，擠壓速度為0.2mm/s。在整個擠壓最大擠壓力為24.5mn，在后續(xù)的檢驗過程中管材的內(nèi)徑頭端為129到129.2,mm尾端為129.6到129.8mm。