專利名稱：一種測定織造打緯區(qū)寬度的方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種測定織造打緯區(qū)寬度的方法，涉及織機經紗動態(tài)張力測試以及機織物生產工藝技術，屬于紡織品生產加工領域。
背景技術：
在機織物生產過程中，織機開口機構將經紗上下分開形成梭口，引緯機構在梭口中引入緯紗，打緯機構利用鋼筘將引入的緯紗推向織口，和經紗進行交織形成織物。當緯紗被鋼筘推到離織口第一根緯紗一定距離時，就會遇到開始顯著增長的阻力，經紗張力陡增，這一瞬間被稱為打緯開始。在打緯開始以后，打緯作用波及織口，隨著鋼筘繼續(xù)向機前方向移動，織口將被推向前方。與此同時，經緯紗線間產生強烈的摩擦和屈曲作用，經紗張力急劇增加。當鋼筘到達最前方位置時，織口位置也被推至最前方，此時經紗張力達到最大。從打緯開始到鋼筘擺動至最前位置，鋼筘推動織口移動的距離稱為打緯區(qū)寬度。 打緯區(qū)寬度是機織物實際生產中控制打緯過程的重要工藝參數(shù)之一，它是反映織物織造難易程度以及織機上機工藝參數(shù)(上機張力、開口時間、后梁高低等)是否合適的標志，對織造工藝能否順利地進行有很大的影響。如果織口的前后移動，超過綜絲在其支架上的前后擺動以及綜絲發(fā)生彎曲變形的范圍，則將產生紗線相對于綜眼的移動，加上打緯時經紗通常具有最大張力，便引起綜眼對紗線較大的摩擦作用。織口移動愈大，這種摩擦作用也愈劇烈，在多次作用下，使粗細節(jié)處的紗線結構變壞，最后出現(xiàn)斷頭。相反，如果織口移動量太小，減輕了經紗變形，但造成打緯力不足，打不緊緯紗，使織物不夠豐滿。目前在工廠中常以目測打緯區(qū)寬度的大小，來判別所定有關工藝參數(shù)是否合理。至今沒有涉及測定打緯區(qū)寬度的專利公開。1976年8月28日，上海紡織科技動態(tài)雜志發(fā)表了“織機打緯區(qū)測量裝置”的文章，介紹了一種前蘇聯(lián)報到的測量靜力狀態(tài)下織機的打緯區(qū)寬度測量方法與裝置。1982年6月15日，無錫輕工業(yè)學院學報發(fā)表了題目為“打緯區(qū)寬度的研究”的文章，文中介紹了一種利用迥轉式電位器作換能器，SC-10示波器作記錄儀，每織入一緯后自動從布面拔出，然后又重新插入新織口的動態(tài)織口位移測量儀。

發(fā)明內容
本發(fā)明的目的是提供一種簡便、準確測定機織物織造生產過程中打緯區(qū)寬度的方法。本發(fā)明采用的技術方案為快速記錄織機動態(tài)經紗張力，由經紗動態(tài)張力曲線分析判斷打緯開始時間，確定此時織機主軸位置角，然后測量主軸從此位置角開始轉至前止點時鋼筘筘面打緯點移動的距離，也就是從打緯開始至打緯結束織口被鋼筘推移的距離，即為織造打緯區(qū)寬度。具體步驟如下
(I)經紗動態(tài)張力測試。在正?？棛C車速條件下，運用經紗動態(tài)張力測試儀測定經紗動態(tài)張力-時間曲線。經紗動態(tài)張力曲線準確反映了織機每織入一緯，即織機主軸回轉360°過程中，織機經紗動態(tài)張力隨時間的變化。
(2)確定某一緯打緯開始時織機主軸位置角。通常，標注有織機主要機構運動時間參數(shù)的主軸圓周圖稱為織機工作圓圖，用以表示織機運動時間的配合關系，如圖I所示。圖中箭頭表示主軸回轉的方向。圓周圖的前方、下方、后方和上方四個特征位置(記為a、b、c、d)分別稱為前心、下心、后心和上心。擺動鋼筘到達最前和最后位置e、f時，主軸所在的位置分別稱為前止點(前死心)和后止點(后死心)。前止點的主軸位置角為0° ,作為度量基準。在主軸一次回轉過程中，織機完成開口、引緯、打緯、卷取和送經五大運動，織入一緯。當主軸回轉，鋼筘由機后擺動至最前位置，即前止點時，此時為打緯結束，紗線張力最大。而主軸位于上心附近時，上下交替形成梭口的經紗達到綜平位置，即梭口開啟的瞬間，稱為開口時間，俗稱綜平時間，此時經紗張力相對較小。在主軸由上心向前止點回轉過程中，鋼筘將引入的緯紗推向織口，此過程中會遇到開始顯著增長的阻力，經紗張力陡增，這一瞬間被稱為打緯開始。因此可準確在所測經紗動態(tài)張力曲線中標注出經紗動態(tài)張力較小的綜平位置，經紗動態(tài)張力最大的打緯結束位置，以及在二位置間經紗張力陡增的打緯開始位置。
(3)測定某一緯織造打緯區(qū)寬度。在織機靜態(tài)條件下，釋放織機制動，手盤織機主軸至打緯開始主軸位置角，鎖住織機，測量鋼筘筘面打緯點到織機胸梁前邊緣的距離Stll ；再釋放織機制動，將主軸盤至前止點(主軸位置角0° )，再次鎖住織機，測量鋼筘筘面打緯點到織機胸梁前邊緣的距離Stl2，則織造打緯區(qū)寬度Stl= S01- S020為了使結果更加精確，可在經紗動態(tài)張力曲線中取η個張力波動周期，重復步驟
(2)、(3)計算每緯打緯區(qū)寬度Sp S2、……、Sn，求平均，則織造打緯區(qū)寬度S為
Σ名
s=i 。
η +1由于采用了上述技術方案，本發(fā)明具有如下優(yōu)點和效果
(I)對織造打緯區(qū)寬度進行了較為準確的測定，避免了目測法帶來的誤差，為工廠實際生產過程中上機工藝參數(shù)(上機張力、開口時間、后梁高低等)的合理制定，以及織造生產順利進行提供了幫助。(2)本發(fā)明簡單易行，無需搭建專門的測量裝置，適應于傳統(tǒng)有梭織機，以及現(xiàn)代噴氣、劍桿、片梭和噴水等無梭織機織造打緯區(qū)寬度的測定。


圖I為織機工作圓 圖2為織機經紗動態(tài)張力-時間曲線 圖3為一緯經紗動態(tài)張力-時間曲線圖。
具體實施例方式下面結合織機生產對本發(fā)明的方案作進一步說明，以下實例不構成對本發(fā)明的限制。實施例I
I、經紗動態(tài)張力測試
采用ΕΤΧ-200 (德國HANS SCHMIDT & Co. GmbH)手持式單紗張力儀，對織機單紗動態(tài)張力進行測試?？棛C型號、織物組織規(guī)格以及織造工藝參數(shù)如下
Cl)織物組織規(guī)格65”，JC40SX JC40S/40D，97根/inchX70根/inch，平紋彈力織物
(2)織機型號日本豐田JAT610-190噴氣織機
(3)織機開口機構形式多臂開口機構
(4)織機打緯機構形式雙側四連桿短牽手打緯機構
(4)上機工藝參數(shù)
車速650 r/min 上機張力240 kgf后梁高度+1
綜平時間300°
(5)引緯工藝參數(shù)
主噴嘴啟閉時間100° -170°
輔噴嘴啟閉時間107° -204。。經紗動態(tài)張力測試結果如圖2所示。由圖2可知經紗動態(tài)張力呈現(xiàn)規(guī)律性分布，每一張力波動周期都反映了織機織入一緯，即主軸回轉360°過程中經紗張力的變化情況。2、確定某一緯打緯開始時主軸位置回轉角
任取一張力波動周期放大如圖3所示。由織造理論可知，鋼筘擺動至最前位置，即主軸位于前止點，主軸位置角為0° (或360° )，作為度量基準，此時經紗張力最大，則圖中B時刻主軸位于前止點，鋼筘擺至最前，主軸位置角。2為0° (或360° )。又本例工藝設定綜平主軸位置角為300°，此時經紗張力最小，則圖中C時刻綜框處于綜平位置。打緯開始時間是綜平后至前止點間經紗張力陡然增加的某一瞬時，則由圖I可知A時刻為打緯開始時間，由圖3可推算此時主軸位置角Ci1為353°。3、測定某一緯打緯區(qū)寬度(S。)
在織機靜態(tài)條件下，釋放織機制動，手盤織機主軸至打緯開始主軸位置角353°，量鋼筘筘面打緯點到織機胸梁前邊緣的距離、=15. 7mm ;再將主軸盤至前止點(主軸位置角0° )，量鋼筘筘面打緯點到織機胸梁前邊緣的距離Sci2=Il. 8mm，則織造打緯區(qū)寬度Stl= S01-S02=15. 7-11. 8=3. 9mm。
權利要求
1.一種測定織造打緯區(qū)寬度的方法，其特征在于包括如下步驟 (1)測定經紗動態(tài)張力-時間曲線； (2)根據(jù)所述經紗動態(tài)張力-時間曲線，判斷打緯開始時間，確定此時織機主軸位置角； (3)測量主軸從所述打緯開始時位置角轉至前止點鋼筘筘面打緯點推動織口移動的距離，即為織造打緯區(qū)寬度。
2.如權利要求I所述的方法，其特征在于所述步驟(3)中所述的測量方法具體為將主軸盤至所述打緯開始時的位置角，測量鋼筘筘面打緯點到織機胸梁前邊緣的距離Stll ;再將主軸盤至前止點，測量鋼筘筘面打緯點到織機胸梁前邊緣的距離Stl2，則織造打緯區(qū)寬度S=S-S°0 °01 °02 °
全文摘要
本發(fā)明公布了一種測定織造打緯區(qū)寬度的方法快速記錄織機動態(tài)經紗張力，由經紗動態(tài)張力曲線分析判斷打緯開始時間，確定此時織機主軸位置角，然后測量從此位置角開始至鋼筘擺動至最前位置時鋼筘筘面打緯點推動織口移動的距離，即為織造打緯區(qū)寬度。本發(fā)明提供的方法對織造打緯區(qū)寬度進行了較為準確的測定，避免了目測法帶來的誤差，為工廠實際生產過程中上機工藝參數(shù)的合理制定，以及織造生產順利進行有較大幫助。本發(fā)明簡單易行，無需搭建專門的測量裝置，適應于傳統(tǒng)有梭織機，以及現(xiàn)代噴氣、劍桿、片梭和噴水等無梭織機織造打緯區(qū)寬度的測定。
文檔編號D03J1/00GK102943337SQ20121044361
公開日2013年2月27日 申請日期2012年11月8日 優(yōu)先權日2012年11月8日
發(fā)明者徐陽, 高衛(wèi)東, 王鴻博, 黃鋒林 申請人:江南大學