本實用新型涉及輪胎領(lǐng)域，具體為一種UHP輪胎的改良胎側(cè)口型。

背景技術(shù)：

輪胎胎側(cè)位于肩部和胎圈之間，具有良好彈性的胎側(cè)保護著胎體，并提升駕駛體驗，輪胎胎側(cè)口型尤其是子口處的設(shè)計會直接影響輪胎的脫圈壓力性能。

現(xiàn)有UHP輪胎的胎側(cè)口型在子口處為傾斜直線設(shè)計，詳見附圖2，子口處尺寸設(shè)計方法是：胎側(cè)口型寬度為22mm，是從RC膠厚度為5.0mm的最厚處連接到厚度為0.5mm的端點處所得的直線，其子口處的厚度為2.0mm。此類設(shè)計有以下不足：現(xiàn)有的胎側(cè)口型的傾斜直線的設(shè)計方式，無法控制子口的厚度，易導(dǎo)致子口偏薄，或因生產(chǎn)時胎側(cè)口型尺寸的波動，導(dǎo)致子口缺膠或露簾線；子口厚度偏薄會降低脫圈壓力試驗的性能。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

為解決現(xiàn)有輪胎中胎側(cè)子口厚度不易控制而導(dǎo)致子口偏薄時引起的脫圈壓力性能不好的問題，本實用新型采用如下技術(shù)方案：

一種UHP輪胎的改良胎側(cè)口型，包括防水線，子口和胎側(cè)末端，從所述防水線至胎側(cè)末端開始，分別設(shè)置有寬度為b的傾斜過渡的第一區(qū)域、寬度為c的平臺過渡的第二區(qū)域和寬度為d的傾斜過渡的第三區(qū)域；該三個區(qū)域的寬度有如下關(guān)系：0.47≤b/c≤0.67，3.40≤c/d≤3.60；所述胎側(cè)口型的總寬度為a＝b+c+d。其中子口位于第二區(qū)域，與現(xiàn)有技術(shù)相比第三區(qū)域為新增尺寸，控制胎側(cè)的成型打壓。

優(yōu)選地，所述b：c：d等于4:7:2，波動在±0.10。

優(yōu)選地，所述第二區(qū)域包括輪胎子口。

優(yōu)選地，所述第一區(qū)域的寬度b為8mm，厚度從5.0mm過渡到3mm；所述第二區(qū)域的寬度c為14mm，厚度e為3mm；所述第三區(qū)域的寬度d為4mm，厚度從3mm過渡到0.5mm，所述胎側(cè)口型的總寬度a為26mm。

從CAE接觸壓力分布分析結(jié)果看，如圖3、4所示，現(xiàn)有技術(shù)的2.0mm子口厚度的接觸壓力小于本實用新型的的3.0的子口厚度接觸壓力，輪輞和輪胎的接觸壓力大，有助于提升輪胎的脫圈壓力性能。

從CAE剪切應(yīng)變分析結(jié)果看，如圖5所示，現(xiàn)有的2.0mm子口厚度剪切應(yīng)變最大值小于本實用新型的3.0mm子口厚度剪切應(yīng)變最大值，表明本實用新型的3.0mm子口厚度的剪切應(yīng)變好于現(xiàn)有的2.0mm子口厚度的剪切應(yīng)變，剪切應(yīng)變大，子口和輪輞的接觸力大，有助于提升輪胎的脫圈性能。

從輪胎實際斷面的結(jié)果看，如圖6、7所示，現(xiàn)有胎側(cè)口型的輪胎斷面，子口處很薄，Chafer防擦布很容易露線，同時此處生產(chǎn)時容易缺膠，增加輪胎生產(chǎn)的廢品率，本實用新型的胎側(cè)口型的輪胎斷面，子口處厚度明顯增加，有利于改善輪胎生產(chǎn)時此處的缺膠率，另外改善后的胎側(cè)口型設(shè)計，加大了子口厚度，有助于提升輪胎的脫圈壓力性能。

在輪胎結(jié)構(gòu)設(shè)計和工況相同的情況下，只改變胎側(cè)口型設(shè)計，進行輪胎實際脫圈壓力分析，從下表可以看出：現(xiàn)有的胎側(cè)口型做出來的輪胎的脫圈壓力明顯差于改善后的胎側(cè)口型做出來的輪胎的脫圈壓力。

本實用新型提供的一種UHP輪胎的改良胎側(cè)口型，子口的平臺區(qū)域的有一定寬度，可以將子口的厚度控制在3mm，提升了輪胎的接觸壓力和剪切應(yīng)變，同時子口厚度的增加也有利于改善輪胎生產(chǎn)時此處的缺膠率，有助于提升輪胎的脫圈壓力性能，使得輪胎的脫圈壓力得到明顯的改善；胎側(cè)口型從22mm增加至26mm，新增的第三區(qū)域?qū)挾葹?mm，便于控制胎側(cè)的成型打壓。

附圖說明

通過閱讀下文優(yōu)選實施方式的詳細描述，各種其他的優(yōu)點和益處對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員將變得清楚明了。附圖僅用于示出優(yōu)選實施方式的目的，而并不認(rèn)為是對本實用新型的限制。而且在整個附圖中，用相同的參考符號表示相同的部件。在附圖中：

圖1是現(xiàn)有技術(shù)的胎側(cè)口型設(shè)計圖。

圖2是本實用新型的胎側(cè)口型設(shè)計圖。

圖3是現(xiàn)有技術(shù)的接觸壓力分布分析圖。

圖4是本實用新型的接觸壓力分布分析圖。

圖5是現(xiàn)有技術(shù)的子口處CAE剪切應(yīng)變圖。

圖6是本實用新型的子口處CAE剪切應(yīng)變圖。

圖7是現(xiàn)有技術(shù)的胎側(cè)口型輪胎斷面。

圖8是本實用新型的胎側(cè)口型輪胎斷面。

具體實施方式

下面將參照附圖更詳細地描述本公開的示例性實施方式。雖然附圖中顯示了本公開的示例性實施方式，然而應(yīng)當(dāng)理解，可以以各種形式實現(xiàn)本公開而不應(yīng)被這里闡述的實施方式所限制。相反，提供這些實施方式是為了能夠更透徹地理解本公開，并且能夠?qū)⒈竟_的范圍完整的傳達給本領(lǐng)域的技術(shù)人員。

根據(jù)本實用新型的實施方式，提出一種UHP輪胎的改良胎側(cè)口型，如圖2所示，包括防水線，子口和胎側(cè)末端，從所述防水線至胎側(cè)末端分別設(shè)置有寬度b為8mm，厚度從5.0mm過渡到3mm的傾斜過渡的第一區(qū)域、寬度c為14mm，厚度為3mm的平臺過渡的第二區(qū)域和寬度d為4mm，厚度從3mm過渡到0.5mm的傾斜過渡的第三區(qū)域；該三個區(qū)域的寬度有如下關(guān)系：0.47≤b/c≤0.67，3.40≤c/d≤3.60；所述b：c：d等于4:7:2，波動在±0.10。其中子口位于第二區(qū)域，與現(xiàn)有技術(shù)相比第三區(qū)域為新增尺寸，控制胎側(cè)的成型打壓。

與現(xiàn)有技術(shù)的胎側(cè)口型相比，現(xiàn)有技術(shù)的子口厚度為傾斜直線上2mm的一個點，本實用新型的子口厚度為3mm的平臺。

從CAE接觸壓力分布分析結(jié)果看，如圖3、4所示，現(xiàn)有技術(shù)的2.0mm子口厚度的接觸壓力小于本實用新型的的3.0的子口厚度接觸壓力，輪輞和輪胎的接觸壓力大，有助于提升輪胎的脫圈壓力性能。

從CAE剪切應(yīng)變分析結(jié)果看，如圖5所示，現(xiàn)有的2.0mm子口厚度剪切應(yīng)變最大值小于本實用新型的3.0mm子口厚度剪切應(yīng)變最大值，表明本實用新型的3.0mm子口厚度的剪切應(yīng)變好于現(xiàn)有的2.0mm子口厚度的剪切應(yīng)變，剪切應(yīng)變大，子口和輪輞的接觸力大，有助于提升輪胎的脫圈性能。

從輪胎實際斷面的結(jié)果看，如圖6、7所示，現(xiàn)有胎側(cè)口型的輪胎斷面，子口處很薄，Chafer防擦布很容易露線，同時此處生產(chǎn)時容易缺膠，增加輪胎生產(chǎn)的廢品率，本實用新型的胎側(cè)口型的輪胎斷面，子口處厚度明顯增加，有利于改善輪胎生產(chǎn)時此處的缺膠率，另外改善后的胎側(cè)口型設(shè)計，加大了子口厚度，有助于提升輪胎的脫圈壓力性能。

在輪胎結(jié)構(gòu)設(shè)計和工況相同的情況下，只改變胎側(cè)口型設(shè)計，進行輪胎實際脫圈壓力分析，從下表可以看出：現(xiàn)有的胎側(cè)口型做出來的輪胎的脫圈壓力明顯差于改善后的胎側(cè)口型做出來的輪胎的脫圈壓力。

以上所述，僅為本實用新型較佳的具體實施方式，但本實用新型的保護范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本實用新型揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到的變化或替換，都應(yīng)涵蓋在本實用新型的保護范圍之內(nèi)。因此，本實用新型的保護范圍應(yīng)所述以權(quán)利要求的保護范圍為準(zhǔn)。