本發(fā)明涉及污泥處理技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種多點(diǎn)進(jìn)水污泥原位削減同步耦合脫氮除磷方法。

背景技術(shù)：

在城市污水處理過(guò)程中，不但對(duì)氮、磷的排放提出了嚴(yán)格的要求，而且對(duì)污泥的排放量也提出嚴(yán)格的規(guī)定。

現(xiàn)代污泥處理方法大多采用污泥濃縮、污泥消化和污泥脫水等對(duì)污水處理過(guò)程所產(chǎn)生的污泥進(jìn)行處理和減量，對(duì)污泥處理、處置的技術(shù)和方法大都著眼于末端治理，在投資巨大的同時(shí)會(huì)產(chǎn)生一系列環(huán)境和技術(shù)問(wèn)題，制約了污泥最終處置的有效實(shí)施，污泥的處理、處置已經(jīng)成為環(huán)境領(lǐng)域的一大難題；因此在污水處理過(guò)程中，應(yīng)著力于從源頭實(shí)現(xiàn)污泥原位削減，即在污水生物處理其出水滿足污水排放標(biāo)準(zhǔn)的前提下，降低污水生物處理系統(tǒng)剩余污泥排放量達(dá)到減量化的目的。

授權(quán)公告號(hào)CN 203558917 U，專利號(hào)為201320179227.8的中國(guó)專利公開(kāi)了一種多點(diǎn)進(jìn)水式城鎮(zhèn)污水處理系統(tǒng)，包括原水箱，所述原水箱通過(guò)蠕動(dòng)泵分別連接厭氧池和缺氧池，所述厭氧池出水口和缺氧池出水口都與好氧池相連，所述好氧池出水口連接沉淀池；所述好氧池的硝化液出口通過(guò)蠕動(dòng)泵和硝化液回流管與缺氧池相連；所述沉淀池下方分別通過(guò)閥門分別連接排泥管和污泥回流管，所述污泥回流管通過(guò)蠕動(dòng)泵連接厭氧池；所述好氧池下方通過(guò)曝氣管連接空壓機(jī)；所述厭氧池和缺氧池內(nèi)分別設(shè)有攪拌器。此發(fā)明充分發(fā)揮在處理過(guò)程中微生物的作用，提高了城鎮(zhèn)污水脫氮除磷的處理效果。

但是，本案需要重點(diǎn)指出的是，上述結(jié)構(gòu)存在著無(wú)法原位削減污泥的難題，因而，本案針對(duì)以上方面，增設(shè)了厭氧貯泥池，從而對(duì)現(xiàn)有技術(shù)進(jìn)行合理改進(jìn)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

針對(duì)以上問(wèn)題，本發(fā)明提供了一種多點(diǎn)進(jìn)水污泥原位削減同步耦合脫氮除磷方法，在污泥產(chǎn)量原位削減的基礎(chǔ)上，能有效提高污水生物處理工藝的脫氮除磷效率。

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案：

一種多點(diǎn)進(jìn)水污泥原位削減同步耦合脫氮除磷系統(tǒng)，包括原水箱、厭氧池、缺氧池、好氧池、沉淀池、厭氧貯泥池，所述原水箱通過(guò)出水管分別連接厭氧池和缺氧池，所述厭氧池出水管和缺氧池出水管都與好氧池相連，所述好氧池出水管連接沉淀池；所述好氧池的硝化液出口與缺氧池相連；所述沉淀池上方連接有出水口，下方分別連接排泥管和厭氧貯泥池，所述厭氧貯泥池通過(guò)污泥回流管連接厭氧池；所述好氧池下方通過(guò)曝氣管連接空壓機(jī)；所述厭氧池和缺氧池內(nèi)分別設(shè)有攪拌器。

所述厭氧貯泥池使該單元內(nèi)污泥處于厭氧饑餓狀態(tài)，提高污泥的衰減及水解速率，原位削減污泥產(chǎn)量及補(bǔ)充厭氧池除磷所需的基質(zhì)，提高除磷處理效率。

本發(fā)明還提供了一種多點(diǎn)進(jìn)水污泥原位削減同步耦合脫氮除磷方法，其具體步驟包括：

步驟一，原污水按5∶5的體積分配比例分別進(jìn)入?yún)捬醭丶叭毖醭?，原污水CODCr濃度、TN濃度、NH3-N濃度、TP濃度、水溫、厭氧池及缺氧池的HRT分別確定為396～512mg/L、36～64mg/L、34～52mg/L、3～9mg/L、28℃、1.89h、0.94h；

步驟二，好氧池承接厭氧池及缺氧池排出的泥水混合液，好氧池的HRT、D0濃度和溫度分別確定為1.85h、2mg/L和28℃；

步驟三，好氧池排出的泥水混合液按1∶2.5的體積分配比例分別進(jìn)入沉淀池及缺氧池，沉淀池的沉淀時(shí)間確定為1h；

步驟四，經(jīng)沉淀池進(jìn)行泥水分離后，上清液直接排出處理系統(tǒng)，沉淀污泥分兩部分，一部分體積分?jǐn)?shù)為95％的沉淀污泥進(jìn)入?yún)捬踬A泥池，一部分體積分?jǐn)?shù)為5％的沉淀污泥以剩余污泥的形式通過(guò)排泥管排除；

步驟五，沉淀污泥進(jìn)入?yún)捬踬A泥池進(jìn)行內(nèi)源厭氧消化后，消化混合液回流進(jìn)入?yún)捬醭?，厭氧貯泥池的HRT、攪拌速率、溫度分別確定為5h、180rpm、28℃。

本發(fā)明所述的多點(diǎn)進(jìn)水污泥原位削減同步耦合脫氮除磷方法的有益效果為：在污泥產(chǎn)量原位削減的基礎(chǔ)上，能有效提高污水生物處理工藝的脫氮除磷效率，可基于現(xiàn)有工藝進(jìn)行改良或改造，大大降低了基建投資。

附圖說(shuō)明

圖1是本發(fā)明所述一種多點(diǎn)進(jìn)水污泥原位削減同步耦合脫氮除磷方法的工藝流程圖；

圖中，1、原水箱；2、厭氧池；3、缺氧池；4、好氧池；5、沉淀池；6、厭氧貯泥池；7、空壓機(jī)；8、攪拌器。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行具體描述，如圖1所示，一種多點(diǎn)進(jìn)水污泥原位削減同步耦合脫氮除磷系統(tǒng)，包括原水箱1、厭氧池2、缺氧池3、好氧池4、沉淀池5、厭氧貯泥池6，所述原水箱1通過(guò)出水管分別連接厭氧池2和缺氧池3，所述厭氧池2出水管和缺氧池3出水管都與好氧池4相連，所述好氧池4出水管連接沉淀池5；所述好氧池4的硝化液出口與缺氧池3相連；所述沉淀池5上方連接有出水口，下方分別連接排泥管和厭氧貯泥池6，所述厭氧貯泥池6通過(guò)污泥回流管連接厭氧池2；所述好氧池4下方通過(guò)曝氣管連接空壓機(jī)7；所述厭氧池2和缺氧池3內(nèi)分別設(shè)有攪拌器8。

所述厭氧貯泥池6使該單元內(nèi)污泥處于厭氧饑餓狀態(tài)，提高污泥的衰減及水解速率，原位削減污泥產(chǎn)量及補(bǔ)充厭氧池除磷所需的基質(zhì)，提高除磷處理效率。

實(shí)施例1

步驟一，原污水按5∶5的體積分配比例分別進(jìn)入?yún)捬醭?及缺氧池3，原污水CODCr濃度、TN濃度、NH3-N濃度、TP濃度、水溫、厭氧池2及缺氧池3的HRT分別確定為396mg/L、36mg/L、34mg/L、3mg/L、28℃、1.89h、0.94h；

步驟二，好氧池4承接厭氧池2及缺氧池3排出的泥水混合液，好氧池4的HRT、DO濃度和溫度分別確定為1.85h、2mg/L和28℃；

步驟三，好氧池4排出的泥水混合液按1∶2.5的體積分配比例分別進(jìn)入沉淀池5及缺氧池3，沉淀池5的沉淀時(shí)間確定為1h；

步驟四，經(jīng)沉淀池5進(jìn)行泥水分離后，上清液直接排出處理系統(tǒng)，沉淀污泥分兩部分，一部分體積分?jǐn)?shù)為95％的沉淀污泥進(jìn)入?yún)捬踬A泥池，一部分體積分?jǐn)?shù)為5％的沉淀污泥以剩余污泥的形式通過(guò)排泥管排除；

步驟五，沉淀污泥進(jìn)入?yún)捬踬A泥池6進(jìn)行內(nèi)源厭氧消化后，消化混合液回流進(jìn)入?yún)捬醭?，厭氧貯泥池6的HRT、攪拌速率、溫度分別確定為5h、180rpm、28℃。

進(jìn)入?yún)捬醭?的污水在回流污泥中厭氧微生物的作用下發(fā)生厭氧反應(yīng)，厭氧池2中的聚磷菌在厭氧條件下降解部分有機(jī)物的同時(shí)實(shí)現(xiàn)過(guò)度釋磷；原污水與好氧池4回流的硝化液在缺氧池3混合，缺氧池3中的懸浮生長(zhǎng)的反硝化細(xì)菌利用原污水中的有機(jī)物對(duì)回流的硝酸鹽氮進(jìn)行反硝化，達(dá)到系統(tǒng)脫氮的目的；厭氧池2和缺氧池3出水共同進(jìn)入好氧池4，在好氧池4中依靠異養(yǎng)微生物進(jìn)一步分解有機(jī)物，同時(shí)在有氧的條件下在硝化細(xì)菌的作用下將氨氮氧化為硝態(tài)氮，在有氧條件下，聚磷菌過(guò)度吸磷；在厭氧貯泥池6中依靠水解類菌種對(duì)死亡細(xì)菌進(jìn)行水解。經(jīng)本發(fā)明處理后，出水各項(xiàng)指標(biāo)為：COD＝36mg/L，TN＝7.2mg/L，TP＝0.3mg/L，NH3-N＝2mg/L，各項(xiàng)指標(biāo)均滿足《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002)中規(guī)定的一級(jí)A排放標(biāo)準(zhǔn)要求。在污泥齡為15d時(shí)，污泥的減量效果較對(duì)照組多點(diǎn)進(jìn)水A20工藝，污泥濃度減少了34％。

實(shí)施例2

步驟一，原污水按5∶5的體積分配比例分別進(jìn)入?yún)捬醭?及缺氧池3，原污水CODCr濃度、TN濃度、NH3-N濃度、TP濃度、水溫、厭氧池2及缺氧池3的HRT分別確定為512mg/L、64mg/L、52mg/L、9mg/L、28℃、1.89h、0.94h；

步驟二，好氧池4承接厭氧池2及缺氧池3排出的泥水混合液，好氧池4的HRT、DO濃度和溫度分別確定為1.85h、2mg/L和28℃；

步驟三，好氧池4排出的泥水混合液按1∶2.5的體積分配比例分別進(jìn)入沉淀池5及缺氧池3，沉淀池5的沉淀時(shí)間確定為1h；

步驟四，經(jīng)沉淀池5進(jìn)行泥水分離后，上清液直接排出處理系統(tǒng)，沉淀污泥分兩部分，一部分體積分?jǐn)?shù)為95％的沉淀污泥進(jìn)入?yún)捬踬A泥池，一部分體積分?jǐn)?shù)為5％的沉淀污泥以剩余污泥的形式通過(guò)排泥管排除；

步驟五，沉淀污泥進(jìn)入?yún)捬踬A泥池6進(jìn)行內(nèi)源厭氧消化后，消化混合液回流進(jìn)入?yún)捬醭?，厭氧貯泥池6的HRT、攪拌速率、溫度分別確定為5h、180rpm、28℃。

進(jìn)入?yún)捬醭?的污水在回流污泥中厭氧微生物的作用下發(fā)生厭氧反應(yīng)，厭氧池2中的聚磷菌在厭氧條件下降解部分有機(jī)物的同時(shí)實(shí)現(xiàn)過(guò)度釋磷；原污水與好氧池4回流的硝化液在缺氧池3混合，缺氧池3中的懸浮生長(zhǎng)的反硝化細(xì)菌利用原污水中的有機(jī)物對(duì)回流的硝酸鹽氮進(jìn)行反硝化，達(dá)到系統(tǒng)脫氮的目的；厭氧池2和缺氧池3出水共同進(jìn)入好氧池4，在好氧池4中依靠異養(yǎng)微生物進(jìn)一步分解有機(jī)物，同時(shí)在有氧的條件下在硝化細(xì)菌的作用下將氨氮氧化為硝態(tài)氮，在有氧條件下，聚磷菌過(guò)度吸磷；在厭氧貯泥池6中依靠水解類菌種對(duì)死亡細(xì)菌進(jìn)行水解。經(jīng)本發(fā)明處理后，出水各項(xiàng)指標(biāo)為：COD＝45mg/L，TN＝13.4mg/L，TP＝0.46mg/L，NH3-N＝4.2mg/L，各項(xiàng)指標(biāo)均滿足《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002)中規(guī)定的一級(jí)A排放標(biāo)準(zhǔn)要求。在污泥齡為15d時(shí)，污泥的減量效果較對(duì)照組多點(diǎn)進(jìn)水A20工藝，污泥濃度減少了34％。

上述技術(shù)方案僅體現(xiàn)了本發(fā)明技術(shù)方案的優(yōu)選技術(shù)方案，本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員對(duì)其中某些部分所可能做出的一些變動(dòng)均體現(xiàn)了本發(fā)明的原理，屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。