本發(fā)明涉及電力輸送，尤其涉及一種直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間低頻振蕩相互作用分析方法。

背景技術(shù)：

1、在目前可再生能源迅速發(fā)展的情況下，截至2023年6月，我國(guó)風(fēng)電累計(jì)裝機(jī)容量達(dá)3.89億千瓦，居世界第一位。預(yù)計(jì)到2050年，風(fēng)電累計(jì)裝機(jī)容量將達(dá)到24億千瓦，呈現(xiàn)快速發(fā)展態(tài)勢(shì)。風(fēng)電機(jī)組所在的局部交流系統(tǒng)成為弱交流系統(tǒng)。在弱交流系統(tǒng)條件下，風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)的公共連接點(diǎn)電壓容易受到風(fēng)電機(jī)組功率變化、電網(wǎng)強(qiáng)度變化而波動(dòng)，破壞了理想并網(wǎng)點(diǎn)電壓假設(shè)條件，進(jìn)而影響風(fēng)電機(jī)組的運(yùn)行穩(wěn)定性。

2、目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者圍繞弱交流系統(tǒng)下直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組低頻振蕩問(wèn)題開(kāi)展了卓而有效的研究工作。部分研究學(xué)者指出在弱電網(wǎng)下直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的輸出功率和并網(wǎng)點(diǎn)電壓存在耦合關(guān)系，當(dāng)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組采用端電壓矢量控制時(shí)，這種耦合關(guān)系會(huì)破壞系統(tǒng)穩(wěn)定性，研究結(jié)果表明：隨著電網(wǎng)強(qiáng)度的減弱、工況的增加，直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的穩(wěn)定性減弱。部分研究學(xué)者通過(guò)建立直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的動(dòng)力學(xué)模型從“負(fù)阻尼”的角度或通過(guò)建立傳遞函數(shù)模型從“正反饋”控制回路角度來(lái)進(jìn)一步揭示低頻振蕩機(jī)理，提出風(fēng)電機(jī)組慣性、阻尼分量和同步分量等物理概念，基于對(duì)同步發(fā)電機(jī)組的慣性、阻尼轉(zhuǎn)矩和同步轉(zhuǎn)矩的概念的理解，揭示弱交流系統(tǒng)條件下直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)低頻振蕩是由于阻尼分量不足引起的。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)思路

1、本發(fā)明針對(duì)弱交流系統(tǒng)下并聯(lián)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間動(dòng)態(tài)耦合問(wèn)題，提出了并聯(lián)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間低頻振蕩相互作用分析方法，是為了實(shí)現(xiàn)量化分析機(jī)組間相互作用機(jī)制的目的。

2、實(shí)現(xiàn)本發(fā)明所采用的技術(shù)方案如下：

3、并聯(lián)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間低頻振蕩相互作用分析方法，包括如下步驟：

4、建立兩臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)并網(wǎng)仿真模型；

5、利用所述兩臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)并網(wǎng)仿真模型接入交流系統(tǒng)的仿真模型，在平衡點(diǎn)處線(xiàn)性化得到系統(tǒng)狀態(tài)空間方程，計(jì)算特征值與參與因子分析，分析系統(tǒng)低頻振蕩特性；

6、根據(jù)所述系統(tǒng)低頻振蕩特性的分析結(jié)果，針對(duì)直流電壓相關(guān)的低頻振蕩模式，建立每臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組直流電壓環(huán)模式的阻尼轉(zhuǎn)矩模型；

7、利用所述直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的阻尼轉(zhuǎn)矩模型，形成兩機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)阻尼轉(zhuǎn)矩模型，利用阻尼傳遞函數(shù)構(gòu)建機(jī)組間相互作用的解析表達(dá)式；

8、在并聯(lián)系統(tǒng)阻尼轉(zhuǎn)矩模型初始運(yùn)行參數(shù)的基礎(chǔ)上，得出攝動(dòng)電網(wǎng)強(qiáng)度、系統(tǒng)運(yùn)行工況和控制參數(shù)，以此為根據(jù)量化評(píng)估直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間相互作用；

9、評(píng)估后，將量化評(píng)估直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間相互作用操作，拓展到多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)，分析多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)相互作用分析。

10、進(jìn)一步地，所述系統(tǒng)狀態(tài)空間方程，表達(dá)式如下：

11、

12、式中：δx為系統(tǒng)的狀態(tài)變量；δu為系統(tǒng)的輸入變量；a、b分別為系統(tǒng)的狀態(tài)矩陣和輸入矩陣。

13、進(jìn)一步地，所述阻尼轉(zhuǎn)矩模型的輸入量為風(fēng)電機(jī)組電磁功率增量δpei，模型的輸出量為風(fēng)電機(jī)組直流電容的電壓增量δidi(i＝1，2)。

14、進(jìn)一步地，所述解析表達(dá)式是以第一臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組為研究對(duì)象，以互阻尼系數(shù)ddc12的形式量化分析第二臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組對(duì)第一臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組影響，表達(dá)式如下：

15、ddc12＝-re[g12×g121dc×g21]?(2)

16、式中：re表示取實(shí)部的意思，g12表示風(fēng)電機(jī)組1對(duì)風(fēng)電機(jī)組2作用的阻尼傳遞函數(shù)；g22表示風(fēng)電機(jī)組2對(duì)自身作用的阻尼傳遞函數(shù)；g21表示風(fēng)電機(jī)組2對(duì)風(fēng)電機(jī)組1作用的阻尼傳遞函數(shù)；g121dc表示分析直流電壓環(huán)時(shí)風(fēng)電機(jī)組2輸入到輸出的傳遞函數(shù)。

17、進(jìn)一步地，所述建立兩臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)并網(wǎng)仿真模型，包括兩臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組一次系統(tǒng)、控制系統(tǒng)以及電網(wǎng)。

18、進(jìn)一步地，所述建立兩臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)并網(wǎng)仿真模型，包括如下步驟：

19、直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組建模：

20、直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組包括：風(fēng)力機(jī)、永磁同步發(fā)電機(jī)、四象限變流器、濾波電路；將直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的風(fēng)力機(jī)、永磁同步發(fā)電機(jī)，機(jī)側(cè)變流器都等效為受控電流源，網(wǎng)側(cè)變流器主電路表達(dá)式如下：(i＝1,2)

21、

22、式中：i＝1代表直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組1，i＝2代表直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組2；edi、eqi表示變流器出口電壓dq軸電壓；lfi表示變流器濾波電感；utdi、utqi、idi、iqi分別為直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組網(wǎng)側(cè)變流器端電壓的dq軸分量、網(wǎng)側(cè)變流器的輸出電流dq軸分量；cdci、udci、pouti、pini分別為直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的直流電容的電容值、電壓值、輸出有功功率、輸入有功功率；ω為額定角速度。

23、控制系統(tǒng)建模：

24、網(wǎng)側(cè)變流器有功功率控制采用定直流電壓控制，直流電容電壓的瞬時(shí)值和參考值做差經(jīng)過(guò)pi環(huán)節(jié)生成d軸電流參考值；無(wú)功功率控制采用定端電壓幅值控制，端電壓瞬時(shí)值和參考值做差經(jīng)過(guò)pi環(huán)節(jié)生成q軸電流參考值，表達(dá)式如下：

25、

26、式中：udcrefi、udci分別為直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組直流電容電壓參考值和實(shí)際值；utref、ut分別為直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組公共并網(wǎng)點(diǎn)電壓參考值和實(shí)際值；x1i、x2i、x3i、x5i為狀態(tài)變量；kp1i、kp2i、kp3i、kp5i分別為直流電壓環(huán)、電流內(nèi)環(huán)以及端電壓控制環(huán)的比例系數(shù)；ki1i、ki2i、ki3i、ki5i分別為直流電壓環(huán)、電流內(nèi)環(huán)以及端電壓控制環(huán)的積分系數(shù)；

27、電網(wǎng)建模：不考慮電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)過(guò)程，建立電網(wǎng)代數(shù)方程，表達(dá)式如下：

28、

29、式中：xg為交流系統(tǒng)電抗值；utx、uty為變流器端電壓的x、y軸分量；ugx、ugy為電網(wǎng)電壓的x、y軸分量；ixi、iyi為直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組輸出電流的x、y軸分量。

30、進(jìn)一步地，所述以互阻尼系數(shù)ddc12的形式量化分析第二臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組對(duì)第一臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組影響，具體如下：g11表示風(fēng)電機(jī)組1對(duì)自身作用的阻尼函數(shù)，g12表示風(fēng)電機(jī)組1對(duì)風(fēng)電機(jī)組2作用的阻尼函數(shù)，g22表示風(fēng)電機(jī)組2對(duì)自身作用的阻尼函數(shù)，g21表示風(fēng)電機(jī)組2對(duì)風(fēng)電機(jī)組1作用的阻尼函數(shù)，g121dc表示分析直流電壓環(huán)時(shí)風(fēng)電機(jī)組2輸入到輸出的傳遞函數(shù)；

31、g11、g12、g22、g21、g121dc的表達(dá)式如下：

32、

33、

34、

35、

36、

37、式中：δutd1、δutq1、δid1、δiq1、δutd2、δutq2、δid2、δiq2為風(fēng)電機(jī)組1和風(fēng)電機(jī)組2的并網(wǎng)點(diǎn)電壓以及輸出電流的d、q軸分量增量；utd01、utq01、id01、iq01、utd02、utq02、id02、iq02為風(fēng)電機(jī)組1和風(fēng)電機(jī)組2的并網(wǎng)點(diǎn)電壓以及輸出電流的d、q軸分量穩(wěn)定運(yùn)行值；idc02、udc02為風(fēng)電機(jī)組2的等效電流源電流值以及直流電容電壓穩(wěn)定運(yùn)行值；pi12為控制器；

38、因此，風(fēng)電機(jī)組2對(duì)風(fēng)電機(jī)組1直流電壓環(huán)穩(wěn)定性的影響gdc(s)可由g12、g121dc以及g21的串聯(lián)所表示。

39、進(jìn)一步地，所述進(jìn)一步拓展到多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)，分析多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)相互作用，包括如下步驟：

40、建立多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)阻尼轉(zhuǎn)矩模型，以第一臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組為研究對(duì)象，研究與其它直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組交互影響；

41、建立每臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組直流電壓環(huán)模式的阻尼轉(zhuǎn)矩模型，其中：第一臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的輸入量為電磁功率增量δpe1，輸出量為直流電容的電壓增量δudc1，阻尼傳遞函數(shù)為gdc1，表達(dá)式如下：

42、

43、其它直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的輸入量為直流電容的電壓增量δudci，輸出量為電磁功率增量δpei，阻尼傳遞函數(shù)為gdci，表達(dá)式如下：(i＝2,…n)

44、

45、式中：i＝1代表直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組1，i＝2代表直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組1，推廣至n個(gè)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組；ddci和kdci表示第i臺(tái)風(fēng)電機(jī)組作用的直流電壓環(huán)阻尼系數(shù)和同步系數(shù)；

46、計(jì)算多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)中的互阻尼系數(shù)ddcm，表達(dá)式如下：

47、ddcm＝ddc2+...+ddci?(14)

48、利用計(jì)算出的互阻尼系數(shù)ddcm，攝動(dòng)電網(wǎng)強(qiáng)度、系統(tǒng)運(yùn)行工況和直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組控制參數(shù)后，量化評(píng)估多直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)系統(tǒng)間相互作用。

49、并聯(lián)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間低頻振蕩相互作用分析裝置，包括：

50、仿真模型建立模塊，用于建立兩臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)并網(wǎng)仿真模型；

51、計(jì)算和分析模塊，用于利用所述兩臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)并網(wǎng)仿真模型接入交流系統(tǒng)的仿真模型，在平衡點(diǎn)處線(xiàn)性化得到系統(tǒng)狀態(tài)空間方程，計(jì)算特征值與參與因子分析，分析系統(tǒng)低頻振蕩特性；

52、阻尼轉(zhuǎn)矩模型建立模塊，用于根據(jù)所述系統(tǒng)低頻振蕩特性的分析結(jié)果，針對(duì)直流電壓相關(guān)的低頻振蕩模式，建立每臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組直流電壓環(huán)模式的阻尼轉(zhuǎn)矩模型；

53、解析模塊，用于利用所述直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的阻尼轉(zhuǎn)矩模型，形成兩機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)阻尼轉(zhuǎn)矩模型，利用阻尼傳遞函數(shù)構(gòu)建機(jī)組間相互作用的解析表達(dá)式；

54、量化模塊，用于在并聯(lián)系統(tǒng)阻尼轉(zhuǎn)矩模型初始運(yùn)行參數(shù)的基礎(chǔ)上，得出攝動(dòng)電網(wǎng)強(qiáng)度、系統(tǒng)運(yùn)行工況和控制參數(shù)，以此為根據(jù)量化評(píng)估直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間相互作用；

55、拓展分析模塊，用于評(píng)估后，將量化評(píng)估直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間相互作用操作，拓展到多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)，分析多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)相互作用。

56、進(jìn)一步地，所述系統(tǒng)狀態(tài)空間方程，表達(dá)式如下：

57、

58、式中：δx為系統(tǒng)的狀態(tài)變量；δu為系統(tǒng)的輸入變量；a、b分別為系統(tǒng)的狀態(tài)矩陣和輸入矩陣；

59、所述阻尼轉(zhuǎn)矩模型的輸入量為風(fēng)電機(jī)組電磁功率增量δpei，模型的輸出量為風(fēng)電機(jī)組直流電容的電壓增量δidi(i＝1，2)；

60、所述解析表達(dá)式是以第一臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組為研究對(duì)象，以互阻尼系數(shù)ddc12的形式量化分析第二臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組對(duì)第一臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組影響，表達(dá)式如下：

61、ddc12＝-re[g12×g121dc×g21]?(2)

62、式中：re表示取實(shí)部的意思，g12表示風(fēng)電機(jī)組1對(duì)風(fēng)電機(jī)組2作用的阻尼傳遞函數(shù)；g22表示風(fēng)電機(jī)組2對(duì)自身作用的阻尼傳遞函數(shù)；g21表示風(fēng)電機(jī)組2對(duì)風(fēng)電機(jī)組1作用的阻尼傳遞函數(shù)；g121dc表示分析直流電壓環(huán)時(shí)風(fēng)電機(jī)組2輸入到輸出的傳遞函數(shù)；

63、所述建立兩臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)并網(wǎng)仿真模型，包括兩臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組一次系統(tǒng)、控制系統(tǒng)以及電網(wǎng)；

64、所述建立兩臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)并網(wǎng)仿真模型，包括如下步驟：

65、直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組建模：

66、直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組包括：風(fēng)力機(jī)、永磁同步發(fā)電機(jī)、四象限變流器、濾波電路；將直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的風(fēng)力機(jī)、永磁同步發(fā)電機(jī)，機(jī)側(cè)變流器都等效為受控電流源，網(wǎng)側(cè)變流器主電路表達(dá)式如下：(i＝1,2)

67、

68、式中：i＝1代表直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組1，i＝2代表直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組2；edi、eqi表示變流器出口電壓dq軸電壓；lfi表示變流器濾波電感；utdi、utqi、idi、iqi分別為直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組網(wǎng)側(cè)變流器端電壓的dq軸分量、網(wǎng)側(cè)變流器的輸出電流dq軸分量；cdci、udci、pouti、pini分別為直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的直流電容的電容值、電壓值、輸出有功功率、輸入有功功率；ω為額定角速度；

69、控制系統(tǒng)建模：

70、網(wǎng)側(cè)變流器有功功率控制采用定直流電壓控制，直流電容電壓的瞬時(shí)值和參考值做差經(jīng)過(guò)pi環(huán)節(jié)生成d軸電流參考值；無(wú)功功率控制采用定端電壓幅值控制，端電壓瞬時(shí)值和參考值做差經(jīng)過(guò)pi環(huán)節(jié)生成q軸電流參考值，表達(dá)式如下：

71、

72、式中：udcrefi、udci分別為直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組直流電容電壓參考值和實(shí)際值；utref、ut分別為直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組公共并網(wǎng)點(diǎn)電壓參考值和實(shí)際值；x1i、x2i、x3i、x5i為狀態(tài)變量；kp1i、kp2i、kp3i、kp5i分別為直流電壓環(huán)、電流內(nèi)環(huán)以及端電壓控制環(huán)的比例系數(shù)；ki1i、ki2i、ki3i、ki5i分別為直流電壓環(huán)、電流內(nèi)環(huán)以及端電壓控制環(huán)的積分系數(shù)；

73、電網(wǎng)建模：不考慮電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)過(guò)程，建立電網(wǎng)代數(shù)方程，表達(dá)式如下：

74、

75、式中：xg為交流系統(tǒng)電抗值；utx、uty為變流器端電壓的x、y軸分量；ugx、ugy為電網(wǎng)電壓的x、y軸分量；ixi、iyi為直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組輸出電流的x、y軸分量；

76、所述以互阻尼系數(shù)ddc12的形式量化分析第二臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組對(duì)第一臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組影響，具體如下：g11表示風(fēng)電機(jī)組1對(duì)自身作用的阻尼函數(shù)，g12表示風(fēng)電機(jī)組1對(duì)風(fēng)電機(jī)組2作用的阻尼函數(shù)，g22表示風(fēng)電機(jī)組2對(duì)自身作用的阻尼函數(shù)，g21表示風(fēng)電機(jī)組2對(duì)風(fēng)電機(jī)組1作用的阻尼函數(shù)，g121dc表示分析直流電壓環(huán)時(shí)風(fēng)電機(jī)組2輸入到輸出的傳遞函數(shù)；

77、g11、g12、g22、g21、g121dc的表達(dá)式如下：

78、

79、

80、

81、

82、

83、式中：δutd1、δutq1、δid1、δiq1、δutd2、δutq2、δid2、δiq2為風(fēng)電機(jī)組1和風(fēng)電機(jī)組2的并網(wǎng)點(diǎn)電壓以及輸出電流的d、q軸分量增量；utd01、utq01、id01、iq01、utd02、utq02、id02、iq02為風(fēng)電機(jī)組1和風(fēng)電機(jī)組2的并網(wǎng)點(diǎn)電壓以及輸出電流的d、q軸分量穩(wěn)定運(yùn)行值；idc02、udc02為風(fēng)電機(jī)組2的等效電流源電流值以及直流電容電壓穩(wěn)定運(yùn)行值；pi12為控制器；

84、因此，風(fēng)電機(jī)組2對(duì)風(fēng)電機(jī)組1直流電壓環(huán)穩(wěn)定性的影響gdc(s)由g12、g121dc以及g21的串聯(lián)所表示；

85、所述進(jìn)一步拓展到多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)，分析多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)相互作用，包括如下步驟：

86、建立多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)阻尼轉(zhuǎn)矩模型，以第一臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組為研究對(duì)象，研究與其它直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組交互影響；

87、建立每臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組直流電壓環(huán)模式的阻尼轉(zhuǎn)矩模型，其中：第一臺(tái)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的輸入量為電磁功率增量δpe1，輸出量為直流電容的電壓增量δudc1，阻尼傳遞函數(shù)為gdc1，表達(dá)式如下：

88、

89、其它直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的輸入量為直流電容的電壓增量δudci，輸出量為電磁功率增量δpei，阻尼傳遞函數(shù)為gdci，表達(dá)式如下：(i＝2,…n)

90、

91、式中：i＝1代表直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組1，i＝2代表直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組1，推廣至n個(gè)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組；ddci和kdci表示第i臺(tái)風(fēng)電機(jī)組作用的直流電壓環(huán)阻尼系數(shù)和同步系數(shù)；

92、計(jì)算多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)中的互阻尼系數(shù)ddcm，表達(dá)式如下：

93、ddcm＝ddc2+...+ddci?(14)

94、利用計(jì)算出的互阻尼系數(shù)ddcm，攝動(dòng)電網(wǎng)強(qiáng)度、系統(tǒng)運(yùn)行工況和直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組控制參數(shù)后，量化評(píng)估多直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)系統(tǒng)間相互作用。

95、一種計(jì)算機(jī)設(shè)備，包括存儲(chǔ)介質(zhì)、處理器及存儲(chǔ)在存儲(chǔ)介質(zhì)上并可在處理器上運(yùn)行的計(jì)算機(jī)程序，所述處理器執(zhí)行所述計(jì)算機(jī)程序時(shí)實(shí)現(xiàn)任一所述的并聯(lián)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間低頻振蕩相互作用分析方法的步驟。

96、一種存儲(chǔ)介質(zhì)，其特征在于，所述存儲(chǔ)介質(zhì)存儲(chǔ)有計(jì)算機(jī)程序，所述計(jì)算機(jī)程序被處理器執(zhí)行任一所述的并聯(lián)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間低頻振蕩相互作用分析方法的步驟。

97、與現(xiàn)有技術(shù)相比，其有益效果在于：

98、建立并聯(lián)風(fēng)電機(jī)組間阻尼轉(zhuǎn)矩模型，利用阻尼傳遞函數(shù)構(gòu)建機(jī)組間相互作用的解析表達(dá)式，以互阻尼系數(shù)的形式量化分析相互作用隨電網(wǎng)強(qiáng)度、工況以及控制參數(shù)的變化趨勢(shì)。清楚定量闡述并聯(lián)直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組間動(dòng)態(tài)耦合機(jī)制，有效地解決了以往研究方法無(wú)法量化分析機(jī)組間相互作用機(jī)制，具有科學(xué)合理，適用性好，機(jī)理清晰等優(yōu)點(diǎn)。