本發(fā)明屬于石油與天然氣開(kāi)采行業(yè)，具體涉及一種疏松砂巖儲(chǔ)層壓裂充填雙粒徑支撐劑組合參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。

背景技術(shù)：

1、壓裂充填是一種中高滲疏松砂巖易出砂油氣藏常用的防砂增產(chǎn)技術(shù)，是在疏松砂巖儲(chǔ)層中采用水力壓裂的方式形成裂縫，并在裂縫中充填常規(guī)石英砂或人造陶粒等固相顆粒材料作為支撐劑，形成支撐劑支撐的高導(dǎo)流能力裂縫（如圖1所示）。高導(dǎo)流能力裂縫成為儲(chǔ)層流體向井筒流動(dòng)的主要通道，起到增產(chǎn)作用；同時(shí)，裂縫中充填的固相顆粒具有擋砂作用，起到防砂功能。

2、傳統(tǒng)的中高滲儲(chǔ)層壓裂充填支撐劑中，海上油田多采用人造陶粒，而陸地油田較多采用常規(guī)石英砂，人造陶粒使用較少。一般同一口井的壓裂充填設(shè)計(jì)和設(shè)計(jì)，采用單一粒徑，目前現(xiàn)場(chǎng)使用的支撐劑粒徑主要有0.3-0.6mm、0.4-0.8mm和0.6-1.2mm三種。

3、由于中高滲疏松砂巖易出砂，儲(chǔ)層壓裂充填的設(shè)計(jì)和實(shí)施時(shí)，要求裂縫中的支撐劑具有擋砂功能，能夠有效阻擋侵入裂縫的地層砂；同時(shí)，侵入裂縫的地層砂會(huì)造成堵塞和裂縫導(dǎo)流能力損失，影響產(chǎn)能。因此，對(duì)于中高滲疏松砂巖的壓裂充填，要求同時(shí)保證擋砂能力和裂縫導(dǎo)流能力（這一點(diǎn)與低滲透儲(chǔ)層不出砂只要求保持導(dǎo)流能力有較大不同）。由于目前的單一粒徑支撐劑在有些儲(chǔ)層條件下難以滿(mǎn)足上述要求，出現(xiàn)了雙粒徑支撐劑組合充填模式，主要有外細(xì)內(nèi)粗、外粗內(nèi)細(xì)、粗細(xì)摻混三種模式（如圖2所示）。

4、目前在中高滲疏松砂巖儲(chǔ)層壓裂充填雙粒徑支撐劑組合充填時(shí)，雖然可采用上述三種組合模式，但其具體設(shè)計(jì)實(shí)施卻存在如下關(guān)鍵問(wèn)題：

5、(1)目前缺乏針對(duì)三種粗細(xì)粒徑組合模式，設(shè)計(jì)粗、細(xì)粒徑支撐劑具體尺寸的方法。憑經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)，難以充分考慮儲(chǔ)層地質(zhì)條件和生產(chǎn)條件，保證防砂和增產(chǎn)效果，因此，急需一種快速簡(jiǎn)易方法，能夠根據(jù)地層砂粒徑和特征參數(shù)，設(shè)計(jì)選擇粗、細(xì)支撐劑的具體粒徑，提升雙粒級(jí)支撐劑組合壓裂充填工藝的擋砂和增產(chǎn)效果。

6、(2)目前缺乏粗、細(xì)粒徑支撐劑在裂縫中的充填長(zhǎng)度（比例）及具體充填量的設(shè)計(jì)方法。中高滲儲(chǔ)層的滲透率級(jí)差范圍廣，根據(jù)不同的儲(chǔ)層滲透率和流通性以及裂縫長(zhǎng)度大小，儲(chǔ)層流體會(huì)以多種流動(dòng)模式分別在裂縫趾部為主、裂縫根部為主，或均勻侵入為主侵入堵塞裂縫。不同的流動(dòng)模式下，地層砂對(duì)裂縫充填層的侵入堵塞形態(tài)不同，急需根據(jù)侵入重點(diǎn)部位和形態(tài)，設(shè)計(jì)粗細(xì)粒徑在裂縫中的充填位置及相應(yīng)的充填段長(zhǎng)與充填量，充分發(fā)揮粗、細(xì)粒徑支撐劑各自功能，充分發(fā)揮雙粒徑組合壓裂充填工藝技術(shù)的防砂和增產(chǎn)效果。

7、(3)目前現(xiàn)場(chǎng)常用的中高滲儲(chǔ)層壓裂充填支撐劑常見(jiàn)0.3-0.6mm、0.4-0.8mm和0.6-1.2mm三種，所以壓裂充填粒徑優(yōu)化設(shè)計(jì)結(jié)果只能三選其一。但此三種粒徑尺寸的間隔較大，難以按照優(yōu)化匹配準(zhǔn)則精確匹配地層砂粒徑，造成過(guò)度侵入堵塞或流通性損失，制約壓裂增產(chǎn)防砂效果。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)思路

1、本發(fā)明提出一種疏松砂巖儲(chǔ)層壓裂充填雙粒徑支撐劑組合參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，旨在根據(jù)儲(chǔ)層、油井條件以及對(duì)應(yīng)的雙粒徑組合方式，對(duì)充填粒徑、充填縫長(zhǎng)比例、充填次序等支撐劑的具體參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，最終達(dá)到有效擋砂的同時(shí)，降低地層砂對(duì)裂縫充填層的侵入堵塞和滲透率傷害，降低裂縫流動(dòng)阻力，提高綜合導(dǎo)流能力，釋放油氣井產(chǎn)能的綜合效果。其中，雙粒徑支撐劑充填長(zhǎng)度比例與充填量?jī)?yōu)化設(shè)計(jì)的目的是根據(jù)地層砂對(duì)裂縫的重點(diǎn)侵入堵塞部位，設(shè)計(jì)相應(yīng)的粗、細(xì)支撐劑充填裂縫部位，實(shí)現(xiàn)裂縫總體擋砂和導(dǎo)流的平衡，能夠確保粗、細(xì)粒徑支撐劑組合充填技術(shù)能夠發(fā)揮潛力和作用，提升防砂增產(chǎn)效果。壓裂充填井雙粒徑支撐劑粒徑優(yōu)化設(shè)計(jì)的目的是根據(jù)地層砂粒徑特征，設(shè)計(jì)粒徑尺寸，確保壓裂充填支撐劑粒徑與地層砂粒徑的配比始終處于最優(yōu)范圍，既能確保擋砂效果，又能避免地層砂過(guò)度侵入造成裂縫導(dǎo)流能力與產(chǎn)能損害。

2、本發(fā)明提供一種疏松砂巖儲(chǔ)層壓裂充填雙粒徑支撐劑組合參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，包括：

3、s1、計(jì)算侵入部位判別特征指數(shù)：

4、首先根據(jù)地層參數(shù)、生產(chǎn)條件，評(píng)價(jià)出砂嚴(yán)重程度；再計(jì)算壓裂充填地層砂對(duì)裂縫侵入部位判別特征系數(shù)(fracture?sand?invasion，fsi指數(shù))。

5、s2、優(yōu)化壓裂充填井雙粒徑支撐劑充填次序、縫長(zhǎng)比例：

6、根據(jù)步驟s1計(jì)算得到的fsi指數(shù)，將地層砂向裂縫侵入堵塞區(qū)域劃分為輕微侵入?yún)^(qū)域和嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域，從而將儲(chǔ)層流體和地層砂向裂縫流動(dòng)模式進(jìn)行區(qū)分；

7、根據(jù)步驟s1計(jì)算得到的fsi指數(shù)，獲得粗粒徑支撐劑、細(xì)粒徑支撐劑充填次序、縫長(zhǎng)比例。

8、優(yōu)選的，根據(jù)粗粒徑支撐劑、細(xì)粒徑支撐劑的充填縫長(zhǎng)比例及裂縫幾何參數(shù)可計(jì)算得到粗細(xì)支撐劑體積用量。

9、s3、優(yōu)化壓裂充填井雙粒徑支撐劑組合粗細(xì)粒徑：

10、根據(jù)地層砂出砂嚴(yán)重程度、地層砂粒徑中值和均勻系數(shù)，計(jì)算得到細(xì)粒徑支撐劑粒徑中值設(shè)計(jì)值，從而優(yōu)化設(shè)計(jì)支撐劑粒徑。

11、步驟s1中，所述地層參數(shù)包括儲(chǔ)層厚度、原始滲透率、裂縫規(guī)模幾何尺寸。

12、步驟s2中，所述嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域是指儲(chǔ)層流體及地層砂向裂縫的非均勻入流時(shí)，流入速度相對(duì)較高，地層砂侵入較快，且造成充填支撐劑堵塞程度較嚴(yán)重的裂縫部位，其在裂縫中所占的長(zhǎng)度記為lfa。

13、所述輕微侵入?yún)^(qū)域是指儲(chǔ)層流體及地層砂向裂縫的非均勻入流時(shí)，流入速度相對(duì)較低，地層砂侵入較慢，且造成充填支撐劑堵塞程度較弱的裂縫部位，其在裂縫中所占的長(zhǎng)度記為lfb。

14、根據(jù)儲(chǔ)層地質(zhì)條件、裂縫幾何參數(shù)及導(dǎo)流能力、生產(chǎn)條件等特征，輕微侵入?yún)^(qū)域和嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域的相對(duì)位置存在兩種模式：

15、模式a：如附圖3所示，靠近裂縫趾部為嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域，靠近裂縫根部為輕微侵入?yún)^(qū)域；

16、模式b：如附圖4所示，靠近裂縫根部為嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域，靠近裂縫趾部為輕微侵入?yún)^(qū)域。

17、上述侵入?yún)^(qū)域劃分的科學(xué)原理和依據(jù)為：壓裂充填具有較高的滲透率和導(dǎo)流能力（裂縫寬度與充填滲透率的乘積），使得儲(chǔ)層中的流體在裂縫中更容易流動(dòng)。與低滲透儲(chǔ)層中儲(chǔ)層滲透率極低，儲(chǔ)層流動(dòng)主要以雙線(xiàn)性流均與入流模式進(jìn)入裂縫不同，中高滲疏松砂巖儲(chǔ)層本身的滲透率較高，流體在儲(chǔ)層本身中具有一定的流動(dòng)能力。所以，中高滲疏松砂巖裂縫-儲(chǔ)層流動(dòng)系統(tǒng)中，距離裂縫較近的儲(chǔ)層流體向裂縫流動(dòng)，同時(shí)部分距離裂縫較遠(yuǎn)的流體在儲(chǔ)層向井流動(dòng)，形成較為復(fù)雜的流動(dòng)模式，導(dǎo)致儲(chǔ)層攜帶地層砂向裂縫的流動(dòng)一般不是均勻入流，而是非均勻入流；根據(jù)具體流動(dòng)條件和特征，可分為輕微侵入?yún)^(qū)域和嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域。

18、更進(jìn)一步地，如果相比儲(chǔ)層控制半徑，裂縫長(zhǎng)度較短的情況下，裂縫導(dǎo)流能力極好，其流動(dòng)性遠(yuǎn)高于儲(chǔ)層，更容易優(yōu)先從裂縫趾部位置進(jìn)入裂縫流動(dòng)，形成模式a的情形（如圖3所示）；相反，更容易形成模式b的情形（如圖4所示）。

19、對(duì)于模式a和模式b的流動(dòng)，如果能夠獲得輕微侵入?yún)^(qū)域長(zhǎng)度lfb和嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域長(zhǎng)度lfa的大小，即可設(shè)計(jì)粗細(xì)支撐劑的充填長(zhǎng)度和用量。

20、具體的，一種疏松砂巖儲(chǔ)層壓裂充填雙粒徑支撐劑組合參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，包括：

21、s1、計(jì)算侵入部位判別特征指數(shù)。

22、s101、評(píng)價(jià)出砂嚴(yán)重程度，獲得壓裂充填井的儲(chǔ)層向裂縫的出砂入流侵入指數(shù)。

23、所述出砂入流侵入指數(shù)（sanding?inflow，si）表征壓裂充填井的儲(chǔ)層向裂縫流動(dòng)時(shí)的出砂嚴(yán)重程度，其計(jì)算公式為：

24、(1)；

25、上式中， △p為油井平均生產(chǎn)壓差，mpa； △pc為油井出砂臨界生產(chǎn)壓差，由出砂預(yù)測(cè)計(jì)算得到，mpa； bs為儲(chǔ)層出砂指數(shù)，mp2； bsc為經(jīng)驗(yàn)定性出砂預(yù)測(cè)中出砂嚴(yán)重對(duì)應(yīng)出砂指數(shù)界限，取值1.5×104mpa2； si為出砂入流侵入指數(shù)，無(wú)量綱。

26、 si為數(shù)值位于1左右的指數(shù)， si高出1的數(shù)值越大，表明儲(chǔ)層向裂縫的出砂入流侵入越嚴(yán)重， si低于1且數(shù)組越小，表示儲(chǔ)層向裂縫的出砂入流侵入越弱。

27、上述si指數(shù)計(jì)算的科學(xué)性與合理性在于：出砂指數(shù)表征基于儲(chǔ)層地質(zhì)條件與巖石強(qiáng)度物性的出砂風(fēng)險(xiǎn)， bsc/ bs比值越大，表示從儲(chǔ)層地質(zhì)角度考慮，出砂風(fēng)險(xiǎn)越高；其權(quán)重相對(duì)較弱，取值0.25。另一方面，出砂嚴(yán)重程度更多地取決于實(shí)際生產(chǎn)壓差與出砂臨界壓差的對(duì)比，前者超出后者越大，表明實(shí)際出砂程度越嚴(yán)重，比值 △p/ △pc越大，表明儲(chǔ)層向裂縫的出砂入流侵入越嚴(yán)重；其權(quán)重相對(duì)較大，取值0.75。

28、s102、計(jì)算侵入部位判別特征指數(shù)（fracture?sand?invasion，fsi指數(shù)）用于評(píng)價(jià)判斷流體和地層砂流向裂縫的輕微侵入?yún)^(qū)域和嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域相對(duì)位置及其分界位置。

29、fsi指數(shù)為：

30、(5)；

31、式中， fsi是侵入部位判別特征指數(shù)，無(wú)量綱；xlf、 xhf、 xkwf分別為壓裂充填縫長(zhǎng)單項(xiàng)影響因子、壓裂充填縫高單項(xiàng)影響因子、壓裂充填裂縫導(dǎo)流能力單項(xiàng)影響因子，無(wú)量綱； wlf、 whf和 wkwf分別是縫長(zhǎng)單項(xiàng)影響因子、縫高單項(xiàng)影響因子、導(dǎo)流能力影響因子的權(quán)重系數(shù)。

32、優(yōu)選的， wlf、 whf和 wkwf取值分別為0.45±0.02、0.25±0.02和0.3±0.02。

33、其中，所述壓裂充填縫長(zhǎng)單項(xiàng)影響因子 xlf為：

34、(2)；

35、式中， xlf為壓裂充填縫長(zhǎng)單項(xiàng)影響因子，無(wú)量綱； re為油井控制的儲(chǔ)層半徑，m； lf為裂縫單翼縫長(zhǎng)，m； α為壓裂充填縫長(zhǎng)修正系數(shù)。

36、所述壓裂充填縫長(zhǎng)修正系數(shù) α是為了和其他單項(xiàng)影響因子在相同數(shù)量級(jí)上加權(quán)平均。

37、優(yōu)選的，所述壓裂充填縫長(zhǎng)修正系數(shù) α取值為1.5385。

38、壓裂充填縫長(zhǎng)單項(xiàng)影響因子 xlf越小，表明裂縫相比于油井控制的儲(chǔ)層半徑越短，儲(chǔ)層流體向裂縫的流動(dòng)越傾向于模式b；反之，越傾向于模式a。

39、所述壓裂充填縫高單項(xiàng)影響因子 xhf為：

40、(3)；

41、式中， xhf為壓裂充填縫高單項(xiàng)影響因子，無(wú)量綱； he為儲(chǔ)層厚度，m； hf為裂縫高度，m； β為壓裂充填縫高修正系數(shù)。

42、所述壓裂充填縫高修正系數(shù) β是為了和其他單項(xiàng)影響因子在相同數(shù)量級(jí)上加權(quán)平均。

43、優(yōu)選的，所述壓裂充填縫高修正系數(shù) β取值為1.058。

44、壓裂充填縫高單項(xiàng)影響因子 xlf越小，表明裂縫高度相比于儲(chǔ)層厚度越短，儲(chǔ)層流體向裂縫的流動(dòng)越傾向于模式b；反之，越傾向于模式a。

45、所述壓裂充填裂縫導(dǎo)流能力單項(xiàng)影響因子 xkwf為：

46、(4)；

47、式中， xkwf為壓裂充填導(dǎo)流能力單項(xiàng)影響因子，無(wú)量綱； ke為儲(chǔ)層滲透率，d；kf為裂縫充填滲透率，d； wf為裂縫寬度，mm； γ為壓裂充填裂縫導(dǎo)流能力修正系數(shù)。

48、所述壓裂充填裂縫導(dǎo)流能力修正系數(shù) γ是為了和其他單項(xiàng)影響因子在相同數(shù)量級(jí)上加權(quán)平均。

49、優(yōu)選的，所述 γ取值為2.15。

50、壓裂充填裂縫導(dǎo)流能力單項(xiàng)影響因子 xkwf越小，表明裂縫導(dǎo)流能力越接近于儲(chǔ)層流動(dòng)性，儲(chǔ)層流體越不傾向向裂縫流動(dòng)，而是更傾向于向裂縫根部位置流動(dòng)，即越傾向于模式b；反之，越傾向于模式a。

51、s2、優(yōu)化壓裂充填井雙粒徑支撐劑充填次序、縫長(zhǎng)比例：

52、s201、根據(jù)fsi指數(shù)判斷儲(chǔ)層流體和地層砂向裂縫的流動(dòng)模式：

53、如果fsi>1.15，儲(chǔ)層流體和地層砂向裂縫流動(dòng)模式為模式a；

54、如果fsi<0.85，儲(chǔ)層流體和地層砂向裂縫流動(dòng)模式為模式b；

55、如果0.85≤fsi≤1.15，儲(chǔ)層流體和地層砂向裂縫流動(dòng)模式傾向于均勻流動(dòng)，非模式a和模式b。

56、根據(jù)fsi指數(shù)的定義及其特征，當(dāng)fsi指數(shù)大于1.15時(shí)，流動(dòng)模式表現(xiàn)為模式a；fsi指數(shù)越高，流動(dòng)侵入模式趨向于模式a的程度越明顯，靠井筒方向的內(nèi)部輕微侵入?yún)^(qū)域與靠?jī)?chǔ)層方向的外部嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域的分界線(xiàn)越向外移動(dòng)。為了達(dá)到擋砂堵塞平衡及最佳效果，使用粗粒徑支撐劑充填內(nèi)部輕微侵入?yún)^(qū)域，使用細(xì)粒徑支撐劑充填外部嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域。相應(yīng)地，隨著fsi指數(shù)增大，內(nèi)部粗粒徑支撐劑的充填段越長(zhǎng)，外部細(xì)粒徑支撐劑的充填長(zhǎng)度越短。

57、相類(lèi)似，當(dāng)fsi指數(shù)小于0.85時(shí)，流動(dòng)模式表現(xiàn)為模式b；fsi指數(shù)越低，流動(dòng)侵入模式趨向于模式b的程度越明顯，靠井筒方向的內(nèi)部嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域與靠?jī)?chǔ)層方向的外部輕微侵入?yún)^(qū)域的分界線(xiàn)越向內(nèi)（井筒方向）移動(dòng)。內(nèi)部細(xì)粒徑支撐劑的充填段越短，外部粗粒徑支撐劑的充填長(zhǎng)度越長(zhǎng)。

58、s202、根據(jù)流動(dòng)模式和fsi指數(shù)設(shè)計(jì)粗、細(xì)粒徑支撐劑的充填縫長(zhǎng)比例、充填次序：

59、根據(jù)上述原理，提出粗、細(xì)粒徑支撐劑充填縫長(zhǎng)比例的設(shè)計(jì)方法，如表1所示；

60、所述充填次序根據(jù)嚴(yán)重侵入?yún)^(qū)域填充細(xì)粒徑支撐劑、輕微侵入?yún)^(qū)域填充粗粒徑支撐劑的規(guī)則進(jìn)行。

61、表1?粗、細(xì)粒徑支撐劑充填縫長(zhǎng)比例的設(shè)計(jì)方法

62、

63、s3、優(yōu)化壓裂充填井雙粒徑支撐劑組合粗細(xì)粒徑：

64、根據(jù)地層出砂嚴(yán)重程度、地層砂粒徑中值和均勻系數(shù)設(shè)計(jì)粗細(xì)粒徑支撐劑的具體粒徑。壓裂充填粗、細(xì)粒徑支撐劑組合充填模式下，細(xì)粒徑支撐劑主要起擋砂作用，其粒徑中值設(shè)計(jì)方法為：

65、(6)；

66、式中 si為儲(chǔ)層向裂縫的出砂入流侵入指數(shù)，無(wú)量綱； js為地層砂均勻系數(shù)，無(wú)量綱； ds50為地層砂粒徑中值，mm； dg50a為細(xì)粒徑支撐劑粒徑中值設(shè)計(jì)值，mm。

67、當(dāng) dg50a<0.3時(shí)，選擇細(xì)粒徑支撐劑的粒徑為0.3-0.6mm，選擇粗粒徑支撐劑的粒徑為0.3-0.6mm；

68、當(dāng)0.3≤ dg50a<0.6時(shí)，選擇細(xì)粒徑支撐劑的粒徑為0.3-0.6mm，選擇粗粒徑支撐劑的粒徑為0.4-0.8mm；

69、當(dāng)0.6≤ dg50a<0.8時(shí)，選擇細(xì)粒徑支撐劑的粒徑為0.4-0.8mm，選擇粗粒徑支撐劑的粒徑為0.6-1.2mm；

70、當(dāng)0.8≤ dg50a時(shí)，選擇細(xì)粒徑支撐劑的粒徑為0.6-1.2mm，選擇粗粒徑支撐劑的粒徑為0.6-1.2mm。

71、如傳統(tǒng)的saucier方法按照擋砂支撐劑粒徑中值等于地層砂粒徑中值的5-6倍設(shè)計(jì)支撐劑粒徑，不考慮生產(chǎn)和出砂條件，僅考慮地層砂粒徑中值，難以平衡產(chǎn)能和防砂效果。而本發(fā)明不僅考慮了地層砂粒徑中值，還考慮了出砂嚴(yán)重程度和地層砂均勻系數(shù)，既能確保擋砂效果，又能避免地層砂過(guò)度侵入造成裂縫導(dǎo)流能力與產(chǎn)能損害。

72、所述壓裂充填井雙粒徑支撐劑粒徑的優(yōu)化原理是：出砂越嚴(yán)重，越難以阻擋，并且地層砂越容易侵入裂縫充填帶造成堵塞和產(chǎn)能損失；地層砂均勻性越差（均勻系數(shù)越高），越難以阻擋；上述兩種趨勢(shì)下，均應(yīng)采用更細(xì)的支撐劑粒徑；否則應(yīng)選擇較粗的支撐劑粒徑。

73、有益效果：

74、(1)本發(fā)明提出的疏松砂巖儲(chǔ)層壓裂充填雙粒徑支撐劑組合參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，能夠針對(duì)選定的儲(chǔ)層和油井條件，以及對(duì)應(yīng)雙粒徑組合方式，進(jìn)行支撐劑充填粒徑、充填縫長(zhǎng)比例、充填次序等具體參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)，最終達(dá)到有效擋砂的同時(shí)，降低地層砂對(duì)裂縫充填層的侵入堵塞和滲透率傷害，降低裂縫流動(dòng)阻力，提高綜合導(dǎo)流能力，釋放油氣井產(chǎn)能的綜合效果。

75、(2)本發(fā)明根據(jù)地層砂粒徑及其特征指標(biāo)，設(shè)計(jì)選擇粗、細(xì)粒徑支撐劑的粒徑尺寸，能夠根據(jù)地層砂粒徑特征設(shè)計(jì)粗細(xì)支撐劑的摻混比例，解決了目前油氣田現(xiàn)場(chǎng)常用的3種支撐劑粒徑間隔較大，難以以最佳粒徑配比覆蓋部分地層砂粒徑的問(wèn)題?？傮w確保了壓裂充填支撐劑粒徑與地層砂粒徑的配比始終處于最優(yōu)范圍，既能確保擋砂效果，又能避免地層砂過(guò)度侵入造成裂縫導(dǎo)流能力與產(chǎn)能損害。

76、(3)本發(fā)明針對(duì)粗細(xì)支撐劑外粗內(nèi)細(xì)、外細(xì)內(nèi)粗兩種組合模式，提出的粗細(xì)支撐劑在裂縫中充填長(zhǎng)度比例以及相應(yīng)充填量的方法，充分考慮了儲(chǔ)層地質(zhì)條件、裂縫幾何參數(shù)、生產(chǎn)流體條件對(duì)地層砂重點(diǎn)侵入裂縫部位的影響，根據(jù)重點(diǎn)侵入堵塞部位，設(shè)計(jì)相應(yīng)的粗、細(xì)支撐劑充填裂縫部位，能夠做到“細(xì)粒徑擋砂、粗粒徑導(dǎo)流”，充分發(fā)揮粗、細(xì)粒徑支撐劑各自的功能，實(shí)現(xiàn)裂縫總體擋砂和導(dǎo)流的平衡，能夠確保粗細(xì)粒徑支撐劑組合充填技術(shù)能夠發(fā)揮潛力和作用，提升防砂增產(chǎn)效果。