本發(fā)明涉及抑制連續(xù)鑄造中的鑄片產(chǎn)生表面裂紋的、鋼的連續(xù)鑄造方法。
背景技術(shù)：
：以提高鋼板的機(jī)械性能為目的而含有Cu、Ni、Nb、V及Ti等合金元素的低合金鋼尤其適用于厚鋼板。在使用例如垂直彎曲型連續(xù)鑄造機(jī)來(lái)鑄造這樣的低合金鋼的情況下，在鑄片的矯正部和彎曲部中，在與鑄片的鑄造方向正交的矩形截面的四角(以下也稱為角部)中承載有應(yīng)力，而容易產(chǎn)生表面裂紋，尤其容易在角部中產(chǎn)生裂紋。該角裂紋容易成為厚鋼板的表面缺陷的原因，從而會(huì)成為降低鋼板產(chǎn)品的成品率的原因。即，低合金鋼的鑄片在其凝固組織從奧氏體相向鐵素體相轉(zhuǎn)變的Ar3相變點(diǎn)的附近溫度處，熱延性顯著降低。而且，在低合金鋼的鑄片中，在被二次冷卻的過(guò)程中，AlN和/或NbC等在奧氏體晶界處析出，而容易脆化。因此，容易在鑄片表面、尤其是承載有應(yīng)力的角部中產(chǎn)生裂紋。因此，在連續(xù)鑄造工序中，為了防止上述的角裂紋，通常通過(guò)二次冷卻來(lái)控制鑄片表面溫度，從而將鑄片凝固組織控制成難以裂開(kāi)的組織。例如，在專利文獻(xiàn)1公開(kāi)有如下技術(shù)：在將鑄片剛從矩形鑄模拉出時(shí)開(kāi)始鑄片的二次冷卻，并在鑄片的表面溫度暫時(shí)冷卻到低于Ar3相變點(diǎn)的溫度后，使其回?zé)岬匠^(guò)Ar3相變點(diǎn)的溫度，然后在矯正鑄片時(shí)，使將鑄片表面溫度保持為低于Ar3相變點(diǎn)的溫度的時(shí)間和鑄片表面溫度達(dá)到的最低溫度成為恰當(dāng)?shù)姆秶?，由此，使距鑄片表面至少2mm深的凝固組織為奧氏體晶界不清晰的鐵素體及珠光體的混合組織。另外，在專利文獻(xiàn)2中公開(kāi)有如下技術(shù)：當(dāng)凝固殼厚度為10mm以上、15mm以下時(shí)，結(jié)束基于鑄模進(jìn)行的一次冷卻并開(kāi)始二次冷卻，以使鑄片整面的表面溫度在從鑄模出來(lái)后的兩分鐘以內(nèi)的期間暫時(shí)降低至600℃以上Ar3點(diǎn)以下的范圍、且使彎曲部處的鑄片表面溫度及矯正部處的鑄片表面溫度兩者成為850℃以上的方式進(jìn)行二次冷卻?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：日本專利第3702807號(hào)專利文獻(xiàn)2：日本專利第3058079號(hào)技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：但是，上述的現(xiàn)有技術(shù)具有以下的問(wèn)題點(diǎn)。即，在專利文獻(xiàn)1及專利文獻(xiàn)2所記載的技術(shù)中，擔(dān)心從二次冷卻噴射器噴射到鑄片上后沿著鑄片流動(dòng)的滴落水的影響。尤其是當(dāng)鑄造速度變慢時(shí)，滴落水會(huì)影響鑄片表面的冷卻，例如會(huì)存在難以通過(guò)傳熱解析等來(lái)定量地控制鑄片表面溫度的情況。而且，專利文獻(xiàn)2所述的技術(shù)為了使鑄片整面的溫度降低到Ar3相變點(diǎn)以下，而不得不噴射大量的噴射水。在鑄造厚度大的情況下會(huì)需要更多的噴射水，但若噴射過(guò)多的噴射水，則容易在鑄片的寬度方向上產(chǎn)生溫度偏差，擔(dān)心在鑄片表層下產(chǎn)生內(nèi)部裂紋。本發(fā)明是鑒于上述情況而研發(fā)的，其目的在于，通過(guò)使用具有呈恰當(dāng)形狀的鑄造空間的鑄模且以二次冷卻來(lái)控制鑄片角部的溫度，可靠地抑制以往僅通過(guò)基于二次冷卻對(duì)鑄片組織進(jìn)行的控制而沒(méi)有充分消除的鑄片的表面裂紋，從而提供尤其沒(méi)有角裂紋的高品質(zhì)的鋼坯。本發(fā)明的要旨構(gòu)成如下。(1)一種鋼的連續(xù)鑄造方法，將鋼液裝入到鑄模，并從該鑄模直接拉出鑄片，所述鋼的連續(xù)鑄造方法的特征在于，使用具有如下鑄造空間的鑄模：該鑄造空間是將由一對(duì)鑄模長(zhǎng)邊和一對(duì)鑄模短邊劃分出的矩形空間的四角除去，從而使四角成為上述鑄模短邊側(cè)的長(zhǎng)度b相對(duì)于上述鑄模長(zhǎng)邊側(cè)的長(zhǎng)度a之比b/a為3.0以上、6.0以下的直角三角形狀，在從上述鑄模的正下方到彎曲矯正點(diǎn)之前，使上述鑄片的至少角部的表面溫度暫時(shí)降低至Ar3點(diǎn)以下，接著，在使至少該角部的表面溫度為800℃以上之后，使其以800℃以上的溫度從上述彎曲矯正點(diǎn)通過(guò)。(2)如上述(1)所述的鋼的連續(xù)鑄造方法，其特征在于，上述比b/a超過(guò)4.0。(3)如上述(1)或(2)所述的鋼的連續(xù)鑄造方法，其特征在于，上述鑄模長(zhǎng)邊側(cè)的長(zhǎng)度a為4～6mm，上述鑄模短邊側(cè)的長(zhǎng)度b為12～36mm。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，通過(guò)使用劃分有呈恰當(dāng)形狀的鑄造空間的鑄模，且以二次冷卻控制鑄片角部的溫度，而能夠防止連續(xù)鑄造鑄片的角裂紋，從而提供高品質(zhì)的鋼坯。附圖說(shuō)明圖1是表示連續(xù)鑄造機(jī)的圖。圖2是表示鑄片角部的結(jié)晶組織的示意圖。圖3是表示鑄片角部的結(jié)晶組織的示意圖。圖4是表示鑄模的示意圖。圖5是表示鑄模中的倒角形狀與鑄片角部處的應(yīng)力之間的關(guān)系的圖表。具體實(shí)施方式以下參照附圖來(lái)詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明的連續(xù)鑄造方法。另外，使用例如圖1所示那樣的垂直彎曲型連續(xù)鑄造機(jī)對(duì)鋼液進(jìn)行連續(xù)鑄造，此時(shí)，為了避免尤其在彎曲矯正點(diǎn)處的矯正時(shí)在鑄片角部中引起表面裂紋，使用劃分有呈恰當(dāng)形狀的鑄造空間的鑄模、并且在鑄模正下方的冷卻帶中經(jīng)過(guò)恰當(dāng)?shù)睦鋮s模式是重要的。此外，在圖1中，附圖標(biāo)記1是裝入在澆包2內(nèi)的鋼液。該鋼液1從澆包2經(jīng)由長(zhǎng)水口3、中間包(tundish)4以及浸漬水口5而向水冷鑄模6內(nèi)供給。通過(guò)該水冷鑄模6冷卻的鋼液1一邊生成凝固殼一邊被向鑄模6的出口側(cè)引導(dǎo)并從鑄模6拉出，通過(guò)鑄模6正下方的二次冷卻帶7被進(jìn)一步冷卻而促進(jìn)凝固殼的生長(zhǎng)。在二次冷卻帶7的出口側(cè)，鑄片在被強(qiáng)制彎曲并向水平方向引導(dǎo)后，在拉出矯正帶(彎曲部)8中進(jìn)行彎曲矯正而成為連續(xù)鑄造鑄片9。在此，發(fā)明人對(duì)由圖1所示的垂直彎曲型連續(xù)鑄造機(jī)鑄造而成的鑄片實(shí)施了表面裂紋觀察。鑄片的裂紋在下表面角部及其附近(參照?qǐng)D2)集中地產(chǎn)生。此外，鑄片的下表面?zhèn)仁侵复怪睆澢B鑄機(jī)的彎曲帶的彎曲外側(cè)、即水平帶中成為下表面的長(zhǎng)邊面?zhèn)?。?dāng)通過(guò)蝕刻來(lái)對(duì)該裂紋部進(jìn)行組織觀察時(shí)，如圖2示意地所示，可知沿著原奧氏體晶界產(chǎn)生了裂紋。根據(jù)這些調(diào)查結(jié)果，認(rèn)為鑄片下表面處的角裂紋是由于彎曲部處的應(yīng)力載荷而產(chǎn)生的，并進(jìn)行了各種改變二次冷卻條件的實(shí)驗(yàn)。即，在以各種二次冷卻條件進(jìn)行使用了傳熱解析的實(shí)驗(yàn)時(shí)，可知若在從鑄模正下方進(jìn)入到彎曲部之前的期間，使鑄片角部的表面溫度暫時(shí)降低到Ar3點(diǎn)以下，然后在進(jìn)入到彎曲部之前的期間，通過(guò)二次冷卻來(lái)控制鑄片角部的表面溫度，則鑄片角部的裂紋會(huì)減少。但是，在若干鑄片中，在下表面?zhèn)纫廊贿€是殘存有角裂紋，當(dāng)觀察這些角裂紋周圍的凝固組織時(shí)，如圖3示意地所示，盡管鑄片表層正得到原奧氏體晶界不清晰的鐵素體-珠光體的混合組織，但原奧氏體晶界也殘存在一部分上。而且，判明了角裂紋是沿著殘存的原奧氏體晶界產(chǎn)生的。而且，在使用水模型實(shí)驗(yàn)、數(shù)值解析方法來(lái)調(diào)查/整理該現(xiàn)象時(shí)，可知二次冷卻水的滴落水對(duì)其有影響。即，二次冷卻水在從噴射器朝向鑄片噴射后，一部分的水沿著鑄片表面流動(dòng)，成為所謂滴落水而有助于鑄片的冷卻。該滴落水在鑄造速度、鑄造寬度、以及鑄片表面溫度等鑄造條件發(fā)生變化時(shí)，其量也會(huì)發(fā)生變化，因此準(zhǔn)確地評(píng)價(jià)滴落水的影響是非常困難的。這樣的滴落水對(duì)鑄片溫度造成影響，鑄片會(huì)被冷卻到超出設(shè)想，其結(jié)果為，在凝固組織的一部分上殘存有原奧氏體晶界，可以想到隨著彎曲部的應(yīng)力載荷而會(huì)產(chǎn)生沿著原奧氏體晶界的裂紋。因此，若能夠完美地將滴落水的影響考慮在內(nèi)地控制鑄片溫度，則認(rèn)為也存在能夠使凝固組織成為完全組織的可能性，但估計(jì)會(huì)需要基于非?？b密的解析進(jìn)行的噴射器控制和設(shè)備維護(hù)，在工業(yè)規(guī)模的制造中是不現(xiàn)實(shí)的。另外，通常，垂直彎曲型連續(xù)鑄造機(jī)是進(jìn)入到彎曲部之前的垂直部長(zhǎng)度短、例如為3.5m左右的鑄造機(jī)。像這樣，在進(jìn)入到彎曲部之前的距離短的連續(xù)鑄造機(jī)中，在暫時(shí)使溫度降低到Ar3點(diǎn)以下時(shí)，若因滴落水等的影響而過(guò)度冷卻鑄片，則之后在進(jìn)入到彎曲部之前的期間會(huì)難以爭(zhēng)取到用于回?zé)岬臅r(shí)間，估計(jì)凝固組織也會(huì)變得不完全。出于這樣的情況，可以想到難以僅控制二次冷卻噴射器水量來(lái)控制鑄片表面溫度，而控制成不會(huì)產(chǎn)生裂紋的完全的凝固組織，發(fā)明人除了二次冷卻條件的限制以外，還對(duì)角部裂紋的進(jìn)一步抑制技術(shù)進(jìn)行了研究。在此，發(fā)明人著眼于對(duì)鑄片角部的應(yīng)力載荷。即，如圖3所示，通過(guò)限制二次冷卻條件而凝固組織得以改善，角部裂紋的程度與圖2相比也變得輕微，因此，除了二次冷卻條件以外，若還能夠在彎曲/矯正時(shí)減少施加于角部的應(yīng)力，則認(rèn)為存在能夠防止產(chǎn)生角裂紋的可能性。因此，進(jìn)行了基于應(yīng)力計(jì)算等的研究，其結(jié)果為，認(rèn)識(shí)到通過(guò)使鑄片成為除去與其鑄造方向正交的矩形截面的四角角部而成的倒角形狀，能夠減輕鑄片的角部處的應(yīng)力載荷。并且，為了使鑄片的四角為倒角形狀，使用以將鑄造空間(其與矩形截面的鑄模同樣地為矩形)的四角(的直角部)除去而成為直角三角形狀的方式使鑄造空間成為倒角形狀的鑄模來(lái)進(jìn)行鑄造是重要的。以下，也將具有呈這樣的倒角形狀的鑄造空間的鑄模稱為倒角鑄模(chamfermold)。在此，關(guān)于倒角鑄模，例如在專利文獻(xiàn)3中記載了在四角設(shè)有去角部。該專利文獻(xiàn)3所記載的技術(shù)的目的在于，使鑄片角部處的凝固殼的生長(zhǎng)正常化，防止因角部的凝固延遲導(dǎo)致的鑄片內(nèi)部缺陷。因此，專利文獻(xiàn)3所記載的倒角的形狀是否也適于本發(fā)明所期待的鑄片的表面裂紋防止是不明確的。即，在專利文獻(xiàn)3所記載的技術(shù)中，在鋼的凝固初期階段，矩形截面的鑄模中的角部的凝固與其他部分相比容易超前，由于凝固收縮會(huì)在凝固殼與鑄模的矩形角部之間產(chǎn)生氣隙(airgap)，該氣隙結(jié)果上招致凝固延遲而容易成為內(nèi)部缺陷，對(duì)此，通過(guò)使鑄模的角部為倒角形狀(chamfershape)，來(lái)使角部的鑄模冷卻程度成為與角部以外的鑄模冷卻接近的狀態(tài)。具體地說(shuō)，提供在各角相互且均等地除去鑄造空間的四角而成的倒角形狀，但即使使用這樣的倒角鑄模也無(wú)法抑制圖2所示那樣的角部的表面裂紋。專利文獻(xiàn)3：日本專利第4864559號(hào)因此，為了明確符合本發(fā)明的目的的鑄模的倒角形狀，而反復(fù)進(jìn)行了銳意研究，其結(jié)果為，判明了需要與專利文獻(xiàn)3所記載的條件不同的新的形狀規(guī)定。在此，關(guān)于倒角鑄模中的倒角部，在進(jìn)行倒角即將矩形鑄造空間的各角的直角部分除去而成為直角三角形狀的情況下，如圖4示出的倒角鑄模的俯視圖那樣，以鑄模短邊12側(cè)的長(zhǎng)度b相對(duì)于鑄模長(zhǎng)邊11側(cè)的長(zhǎng)度a之比b/a規(guī)定該直角三角形，并對(duì)該比b/a對(duì)鑄片的角部處的應(yīng)力載荷造成的影響進(jìn)行了應(yīng)力計(jì)算。將該計(jì)算結(jié)果整理成使倒角前的矩形鑄模中的應(yīng)力為100時(shí)的指數(shù)，并在圖5中示出。如圖5所示，首先，可知通過(guò)成為倒角鑄模，對(duì)鑄片角部的應(yīng)力載荷與矩形鑄模相比減小。可知尤其在比b/a為3～6的范圍內(nèi)，鑄片角部的應(yīng)力載荷具有減小的傾向。而且，也可知鑄模長(zhǎng)邊1側(cè)的長(zhǎng)度a越小則鑄片角部的應(yīng)力載荷越小。在上述認(rèn)識(shí)下，在使用了上述比b/a為1～8的各種鑄模的連續(xù)鑄造中，在鑄片進(jìn)入到彎曲部之前的期間，使鑄片角部的表面溫度暫時(shí)降低到Ar3點(diǎn)以下，然后在進(jìn)入到彎曲部之前的期間，使鑄片角部的表面溫度成為800℃以上，在以800℃以上的溫度從彎曲部通過(guò)的條件下進(jìn)行二次冷卻，此時(shí)，發(fā)現(xiàn)在使用了比b/a為3～6的鑄模的情況下，能夠可靠地抑制鑄片角部的表面裂紋。此外，即使使用了比b/a為3～6的鑄模，在鑄片角部的表面溫度沒(méi)有降低至Ar3點(diǎn)以下的情況下、在進(jìn)入到彎曲部之前的期間沒(méi)有成為800℃以上的情況下、且在彎曲部的通過(guò)溫度沒(méi)有達(dá)到800℃的情況下，在凝固組織中也會(huì)大量地殘存原奧氏體晶界，因此無(wú)法充分地降低角裂紋產(chǎn)生率。而且，優(yōu)選鑄模中的比b/a超過(guò)4。這是因?yàn)?，在比b/a為4以下的情況下，如圖5所示，與b/a為4～6(不包含4)的情況相比，雖然只是少許，但施加于角部的應(yīng)力載荷變高。另外，優(yōu)選鑄模長(zhǎng)邊側(cè)的長(zhǎng)度a為4～6mm、以及鑄模短邊側(cè)的長(zhǎng)度b為12～36mm。這是因?yàn)椋鐖D5所示，具有長(zhǎng)邊側(cè)的長(zhǎng)度a越短則施加于角部的應(yīng)力載荷越減小的傾向，在長(zhǎng)邊側(cè)的長(zhǎng)度a為7mm的情況下，與4～6mm的情況相比，具有應(yīng)力載荷稍微變大的傾向。實(shí)施例1通過(guò)垂直彎曲型連續(xù)鑄造機(jī)對(duì)具有表1所示的組成的裂紋敏感性高的低合金鋼進(jìn)行了鑄造。該鋼的Ar3相變點(diǎn)為725℃。鑄造條件是，鑄造厚度為220～300mm、鑄造寬度為1400～2100mm以及鑄造速度為0.60～2.50m/min的范圍。在該條件下的連續(xù)鑄造中，制作并使用了具有表2所示的各種倒角部形狀的鑄模。作為比較，以相同鑄造條件實(shí)施了使用矩形鑄模的連續(xù)鑄造。使二次冷卻水量根據(jù)鑄造厚度、鑄造寬度、鑄造速度而變化，但使用傳熱解析進(jìn)行調(diào)整，使得鑄片角部的表面溫度在進(jìn)入到彎曲部之前暫時(shí)降低到Ar3相變點(diǎn)以下，然后，在進(jìn)入到彎曲部之前的期間回?zé)岫蔀?00℃以上，并以800℃以上的溫度從彎曲部通過(guò)。作為比較，也實(shí)施了鑄片角部的溫度不滿足本發(fā)明條件的鑄造。此外，從彎曲部通過(guò)時(shí)的鑄片溫度是通過(guò)使用熱電偶或放射溫度計(jì)來(lái)測(cè)定而確認(rèn)的。對(duì)于鑄造后的鑄片，為了容易觀察鑄片表面的裂紋，而通過(guò)噴丸除去鑄片表面的氧化物，然后進(jìn)行著色檢查(colorcheck)(著色滲透探傷實(shí)驗(yàn))，來(lái)調(diào)查角部有無(wú)裂紋。并且，作為角裂紋產(chǎn)生率，以角裂紋鑄片塊數(shù)/調(diào)查鑄片塊數(shù)×100％進(jìn)行評(píng)價(jià)。另外，從鑄片角部切下30mm見(jiàn)方的凝固組織觀察用樣本，在研磨了觀察面后，進(jìn)行3％的硝酸酒精腐蝕，并通過(guò)光學(xué)顯微鏡對(duì)凝固組織進(jìn)行觀察。[表1]表1CSiMnPSAlCuNiNbVN0.07％0.2％1.5％0.010％0.0020％0.050％0.30％0.70％0.015％0.010％0.0050％將其評(píng)價(jià)結(jié)果在表2中示出。此外，本發(fā)明例及比較例均將各標(biāo)準(zhǔn)為10爐量(charge)(1爐量約為300噸)的鑄造量作為對(duì)象來(lái)進(jìn)行評(píng)價(jià)。[表2]表2比較例1及比較例2是使用矩形鑄模、且以鑄片角部溫度也不滿足本發(fā)明的條件制造的例子。在該情況下，角部的裂紋產(chǎn)生率為9.4～10.8％，為高位。在觀察這些凝固組織時(shí)，為圖2所示那樣的原奧氏體晶界清晰的組織。比較例3及比較例4使用了矩形鑄模，且鑄片角部溫度為滿足本發(fā)明的條件。在該情況下，角裂紋產(chǎn)生率為4.7～5.2％，若與比較例1及比較例2相比為低位，但為需要進(jìn)一步改善的水平。如圖3所示，這些凝固組織為一部分上殘存有原奧氏體晶界的組織。比較例5～12使用了倒角鑄模，且鑄片角溫度為不滿足本發(fā)明的條件。在該情況下，角裂紋產(chǎn)生率為5.3～7.3％，也為需要改善的水平。這些凝固組織也為圖2所示那樣的原奧氏體晶界清晰的組織。比較例13～15使用了倒角鑄模，鑄片角溫度也為滿足本發(fā)明的條件。但是，關(guān)于倒角部的形狀，長(zhǎng)邊側(cè)的長(zhǎng)度a與短邊側(cè)的長(zhǎng)度b之比b/a為不滿足本發(fā)明的條件。在該情況下，角裂紋產(chǎn)生率為3.8～4.5％，也為需要改善的水平。另一方面，發(fā)明例1～8使用倒角鑄模，為對(duì)二次冷卻噴射器進(jìn)行了調(diào)整使得鑄片角部溫度滿足本發(fā)明的條件。對(duì)于這些發(fā)明例，角裂紋產(chǎn)生率均為1.4％以下，良好。在觀察這些凝固組織時(shí)，為圖3所示那樣的一部分上殘存有原奧氏體晶界的組織，為與比較例3及比較例4相同的凝固組織。也就是說(shuō)，能夠確認(rèn)即使凝固組織的一部分不完全，也能夠通過(guò)同時(shí)使用倒角鑄模來(lái)防止產(chǎn)生角裂紋。實(shí)施例2在進(jìn)行與上述的實(shí)施例1相同的條件下的連續(xù)鑄造時(shí)，使用了鑄模長(zhǎng)邊側(cè)的長(zhǎng)度a為4～7mm、其與鑄模短邊側(cè)的長(zhǎng)度b之比b/a為3.0～6.0的范圍內(nèi)、而鑄模短邊側(cè)的長(zhǎng)度b以表3所示那樣改變的鑄模。并且，對(duì)于角部裂紋的產(chǎn)生，與實(shí)施例1的情況同樣地進(jìn)行評(píng)價(jià)。將其結(jié)果同時(shí)記載到表3中。[表3]表3發(fā)明例9～32中，在鑄模長(zhǎng)邊側(cè)的長(zhǎng)度a為4～6mm、且b/a為4～6的條件下，能夠完全抑制產(chǎn)生角裂紋。在b/a為3～4的情況下確實(shí)會(huì)產(chǎn)生輕微的角裂紋，但這些裂紋的產(chǎn)生率為0.6～1.4％，十分低位。另一方面，在鑄模長(zhǎng)邊側(cè)的長(zhǎng)度a為7mm的情況(發(fā)明例33～40)下，在b/a為4～6(不包含4)的條件下，確實(shí)也會(huì)產(chǎn)生少許的角裂紋，產(chǎn)生率為0.6～0.9％。另外，b/a為3～4的條件下的角裂紋產(chǎn)生率為1.3～1.9％。這些也是十分低位的產(chǎn)生率。即，可知鑄模長(zhǎng)邊側(cè)長(zhǎng)度a為4～6mm，且b/a為3～6、更優(yōu)選為4～6(不包含4)的范圍是本發(fā)明的優(yōu)選例。此時(shí)，鑄模短邊側(cè)長(zhǎng)度b為12～36mm，更優(yōu)選為16mm～36mm(不包含16mm)的范圍。此外，在鑄模長(zhǎng)邊側(cè)長(zhǎng)度a低于4mm的情況下，由于在鑄模的四角中要求嚴(yán)格的加工精度，所以在實(shí)際操作中，優(yōu)選為4mm以上。此外，倒角部能夠通過(guò)例如對(duì)實(shí)心銅板實(shí)施切削加工來(lái)成形。如上所述，確認(rèn)到通過(guò)使用本發(fā)明的倒角鑄模、且在恰當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)控制鑄片角部溫度，而能夠高效地制造角裂紋產(chǎn)生率低的高品質(zhì)的鑄片。附圖標(biāo)記說(shuō)明1鋼液2澆包3長(zhǎng)水口4中間包5浸漬水口6水冷鑄模7二次冷卻帶8拉出矯正帶(彎曲部)9連續(xù)鑄造鑄片11鑄模長(zhǎng)邊12鑄模短邊當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3